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职工住宅项目高支模专项施工方案简介：

职工住宅项目高支模专项施工方案，是指在职工住宅建设过程中，针对高大模板支撑系统（High-Working-Platform Formwork，简称“高支模”）的施工过程制定的一种详细、系统的施工计划。高支模通常指的是建筑物中使用高度超过5米，或施工荷载大于15kN/㎡的模板支撑结构。

该方案的主要内容包括：

1. 工程概述：对项目的基本信息，如位置、规模、结构类型等进行说明。 2. 施工设计：详细描述高支模的结构设计，包括支撑体系的类型、尺寸、材料选择等。 3. 安全管理：包括风险评估、安全措施、应急预案等，确保施工过程中的人身安全和工程质量。 4. 施工流程：明确模板的安装、拆除步骤，以及混凝土浇筑、支撑系统调整等关键环节的操作规程。 5. 质量控制：规定模板的精度要求，混凝土浇筑的平整度等质量控制标准。 6. 监督与验收：施工过程中需要进行的检查和验收程序，以及验收标准。

高支模专项施工方案的制定和执行是确保施工过程安全、高效的关键环节，对于防止模板坍塌、保证施工质量、保障职工生命安全具有重要意义。

职工住宅项目高支模专项施工方案部分内容预览：

钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=13832.736/(0.537×424) = 60.753 N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 60.753 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

建设项目工程总承包合同（示范文本）2020l0 = k1k2(h+2a)= 1.167×1.009×(1.5+0.1×2) = 2.002 m；

Lo/i = 2001.755 / 15.9 = 126 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.417 ；

钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=13832.736/(0.417×424) = 78.236 N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 78.236 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

梁模板(扣件钢管架)计算书

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m)：1.60；梁截面高度 D(m)：1.60；

混凝土板厚度(mm)：200.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；

立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；

梁支撑架搭设高度H(m)：4.85；梁两侧立杆间距(m)：1.95；

承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数：3；

采用的钢管类型为Φ48×3；

立杆承重连接方式：可调托座；

新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；

振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；

木材品种：俄罗斯红松；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；

木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；

面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；

面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；

梁底纵向支撑根数：15；

主楞间距(mm)：500；次楞根数：9；

主楞竖向支撑点数量：3；

固定支撑水平间距(mm)：500；

竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，700mm，1300mm；

直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；

宽度(mm)：40.00；高度(mm)：70.00；

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为9根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

材料抗弯强度验算公式如下：

σ ＝ M/W < [f]

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

M = 0.1q1l2+0.117q2l2

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；

振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.5×4=2.8kN/m；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 4.28×104 / 3.33×104=1.3N/mm2；

面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =1.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

面板的最大挠度计算值 ν=0.034mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0.7mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q = 2.649/0.500= 5.299kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度70mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W = 1×4×7×7/6 = 32.67cm3；

I = 1×4×7×7×7/12 = 114.33cm4；

E = 9000.00 N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M = 0.132 kN·m，最大支座反力 R= 2.914 kN，最大变形 ν= 0.222 mm

强度验算计算公式如下:

σ = M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.32×105/3.27×104 = 4.1 N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值 σ = 4.1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

次楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；

次楞的最大挠度计算值 ν=0.222mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.914kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 2×4.493=8.99cm3；

I = 2×10.783=21.57cm4；

E = 206000.00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图(kN·m)

主楞变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.562 kN·m，最大支座反力 R= 11.055 kN，最大变形 ν= 0.265 mm

(1)主楞抗弯强度验算

σ = M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 5.62×105/8.99×103 = 62.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值 σ =62.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.265 mm

主楞的最大容许挠度值: [ν] = 600/400=1.5mm；

主楞的最大挠度计算值 ν=0.265mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=1.5mm，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 500×20×20/6 = 3.33×104mm3；

I = 500×20×20×20/12 = 3.33×105mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

σ = M/W<[f]

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.60+0.30]×0.50=24.660kN/m；

GB∕T 35610-2017 绿色产品评价 陶瓷砖(板)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：

q2=1.4×(2.00+2.00)×0.50=2.800kN/m；

q=24.660+2.800=27.460kN/m；

最大弯矩及支座反力计算公式如下:

Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.1×24.66×114.2862+0.117×2.8×114.2862=3.65×104N·mm；

RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×24.66×0.114+0.45×2.8×0.114=1.271kN

RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×24.66×0.114+1.2×2.8×0.114=3.484kN

σ =Mmax/W=3.65×104/3.33×104=1.1N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =1.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2《风景名胜区规划规范 GB50298-1999》，满足要求！