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悬挑构件加强措施施工方案简介：
悬挑构件加强措施施工方案是针对在建筑结构设计或施工过程中，为了提高悬挑部分（如阳台、雨蓬、平台等）的承载能力和稳定性，而制定的特殊施工方法和措施。这类方案通常包括以下几个步骤：
1. 预设计阶段：首先需要对悬挑构件进行详细的结构分析，确定其受力情况，预测可能的荷载和变形，以此为基础制定加强措施。可能的加强手段包括增加截面尺寸、增设支撑结构、使用预应力技术等。
2. 施工准备：根据设计图纸，准备相应的材料和施工设备，确保所有加强构件的规格、型号和数量都符合设计要求。
3. 施工过程：一般包括原有的悬挑构件加固、新构件的安装和连接等步骤。可能涉及到的施工技术有焊接、螺栓连接、混凝土浇筑等。在施工过程中，需要严格控制施工质量，确保加强措施的稳固性和安全性。
4. 质量检查：施工完成后，需要对加强后的悬挑构件进行严格的强度和稳定性检查，确保其满足设计要求。
5. 后期维护：加强措施施工后，还需要定期进行检查和维护，防止因环境因素或使用磨损导致的结构损坏。
总的来说，悬挑构件加强措施施工方案是一个系统性的工程，需要专业的设计和施工团队，严格遵循相关规范和标准，确保结构的安全和稳定。
悬挑构件加强措施施工方案部分内容预览：
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
JTJ 283-99港口工程钢结构设计规范5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
考虑13层屋顶梁现浇时，13楼板梁已达到一定强度，且楼板模板已考虑2层荷载，故只考虑一层梁荷载。
梁段:L1。
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.25；
梁截面高度 D(m):0.70
混凝土板厚度(mm):100.00；
立杆梁跨度方向间距La(m):1.00；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；
立杆步距h(m):1.50；
梁支撑架搭设高度H(m)：4.20；
梁两侧立柱间距(m):0.60；
承重架支设:无承重立杆，方木支撑垂直梁截面；
板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
模板自重(kN/m2):0.35；
钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0
木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；
梁底方木截面高度h(mm)：100.0；
梁底纵向支撑根数：4；
面板厚度(mm)：18.0；
主楞间距(mm)：500；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓竖向根数：3；
穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm，200mm；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；
截面类型为圆钢管48×3.5；
次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；
（二）、梁模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
（三）、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位：mm)
跨中弯矩计算公式如下:
按以下公式计算面板跨中弯矩：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；
q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 200mm；
面板的最大弯距 M= 0.1×10.98×2002 = 4.39×104N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 4.39×104 / 2.70×104=1.627N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =1.627N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×9×2004/(100×9500×2.43×105) = 0.042 mm；
面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =200/250 = 0.8mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.042mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=0.8mm，满足要求！
（四）、梁侧模板内外楞的计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 50×1002×1/6 = 83.33cm3；
I = 50×1003×1/12 = 416.67cm4；
强度验算计算公式如下:
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.2=4.39kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×4.39×500.002= 1.10×105N.mm；
最大支座力:R=1.1×4.392×0.5=2.416 kN
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.10×105/8.33×104 = 1.318 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 1.318 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×3.6×5004/(100×10000×8.33×106) = 0.018 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值 ω=0.018mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2mm，满足要求！
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.416kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面类型为圆钢管48×3.5；
外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；
外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；
外楞计算简图
外楞弯矩图(kN.m)
外楞变形图(mm)
（1）.外楞抗弯强度验算
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.484 kN.m
外楞最大计算跨度: l = 200mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 4.84×105/1.02×104 = 47.599 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =47.599N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.241 mm
外楞的最大容许挠度值: [ω] = 200/400=0.5mm；
外楞的最大挠度计算值 ω =0.241mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=0.5mm，满足要求！
（五）、穿梁螺栓的计算
穿梁螺栓的直径: 12 mm；
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；
JG∕T 5095-1997 管道起重机穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18×0.5×0.3 =2.7 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；