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地下停车场工程高大模板专项施工方案简介：
地下停车场工程的高大模板专项施工方案，主要是针对地下停车场建设过程中使用的大型模板进行设计的一种施工技术方案。这种方案通常涉及到的模板系统包括墙体模板、楼板模板、柱子模板等，它们在地下停车场的结构施工中起到关键的支撑和成型作用。
方案的主要内容包括以下几个部分：
1. 工程概况：对地下停车场的地理位置、工程规模、结构形式、施工环境等进行详细描述。
2. 模板设计：根据工程结构特点，选择合适的模板类型（如定型模板、组合模板等），并设计模板的尺寸、形状、连接方式以及支撑系统。
3. 施工工艺：详细阐述模板的制作、安装、拆除和维护过程，包括模板的安装定位、支撑系统的设置、混凝土浇筑的控制等。
4. 安全措施：针对高大模板施工可能存在的风险，如模板倾覆、滑落等，制定相应的安全防护措施，确保施工人员安全。
5. 质量控制：规定模板施工的质量标准，如平整度、垂直度、尺寸精度等，以及混凝土浇筑后的养护要求。
6. 应急预案：制定应对突发情况的应急预案，如恶劣天气、设备故障等。
这个方案的目的是确保地下停车场的高大模板施工过程安全、高效、质量可控，同时符合相关规范和标准。
地下停车场工程高大模板专项施工方案部分内容预览：
内楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×21.96×5004/(100×10000×2.29×106) = 0.406 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值 ν=0.406mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ν]=2mm，满足要求！
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力CECS 914-2021-T 建筑工程饰面石材粘结强度检测标准.pdf，取内楞的最大支座力4.831kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度40mm，截面高度70mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 4×72×2/6 = 65.33cm3；
I = 4×73×2/12 = 228.67cm4；
1）.外楞抗弯强度验算
根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=1.098 kN·m；
其中，F=1/4×q×h=5.49，h为梁高为1m，a为次楞间距为200mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 1.10×106/6.53×104 = 16.806 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =16.806N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
外楞的最大挠度计算值:
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.485 mm
外楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/250=2mm；
外楞的最大挠度计算值 ν=0.485mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ν]=2mm，满足要求！
5.5、穿梁螺栓的计算
穿梁螺栓的直径: 12 mm；
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.225 =2.745 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 = 12.92 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.745kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 850×12×12/6 = 2.04×104mm3；
I = 850×12×12×12/12 = 1.22×105mm4；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.85×1.00×0.90=23.41kN/m；
q2:1.2×0.35×0.85×0.90=0.32kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×2.00×0.85×0.90=2.14kN/m；
q = q1 + q2 + q3=23.41+0.32+2.14=25.87kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:
Mmax = 0.10×25.872×0.112=0.031kN·m；
σ =0.031×106/2.04×104=1.535N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =1.535 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
q =（(24.0+1.50)×1.000+0.35）×0.85= 21.97KN/m；
面板的最大允许挠度值:[ν] =110.00/250 = 0.440mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×21.972×1104/(100×9500×1.22×105)=0.019mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.019mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] = 110 / 250 = 0.44mm，满足要求！
5.7、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = (24+1.5)×1×0.11=2.805 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.35×0.11×(2×1+0.55)/ 0.55=0.178 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)×0.11=0.495 kN/m；
（2）方木的支撑力验算
静荷载设计值 q = 1.2×2.805+1.2×0.178=3.58 kN/m；
活荷载设计值 P = 1.4×0.495=0.693 kN/m；
方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=4×7×7/6 = 32.67 cm3；
I=4×7×7×7/12 = 114.33 cm4；
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
线荷载设计值 q = 3.58+0.693=4.273 kN/m；
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×4.273×0.85×0.85= 0.309 kN.m；
抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
方木的最大应力计算值 9.451 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力: V = 0.6×4.273×0.85 = 2.179 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3×2179.332/(2×40×70) = 1.167 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 1.167 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
q = 2.805 + 0.179 = 2.984 kN/m；
方木最大挠度计算值 ν= 0.677×2.984×8504 /(100×10000×114.333×104)=0.922mm；
方木的最大允许挠度 [ν]=0.850×1000/250=3.400 mm；
方木的最大挠度计算值 ν= 0.922 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=3.4 mm，满足要求！
（3）支撑托梁的强度验算
支撑托梁按照简支梁的计算如下
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：
q1 = (24.000+1.500)×1.000= 25.500 kN/m2；
(2)模板的自重(kN/m2)：
q2 = 0.350 kN/m2；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：
q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；
q = 1.2×(25.500 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 37.320 kN/m2；
梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给托梁的集中力为P，梁侧模板传给托梁的集中力为N 。
计算简图(kN)
变形图(mm)
弯矩图(kN·m)
经过连续梁的计算得到：
支座反力 RA = RB=2.253 kN，中间支座最大反力Rmax=13.656；
最大弯矩 Mmax=0.501 kN.m；
最大挠度计算值 Vmax=0.122 mm；
支撑抗弯设计强度 [f]=17 N/mm2；
T∕CECS 800-2021标准下载支撑托梁的最大应力计算值 15.333 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 17 N/mm2,满足要求!
5.8、立杆的稳定性计算:
1.梁两侧立杆稳定性验算:
水平钢管的最大支座反力： N1 =2.253 kN ；
JB／T 14100-2020 选择性非催化还原法烟气脱硝装置.pdf 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×6.5=1.007 kN；
N =2.253+1.007=3.26 kN；
参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算