贝丽中学(水贝珠宝学校)高支模施工方案

贝丽中学(水贝珠宝学校)高支模施工方案
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资源类别:施工组织设计
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贝丽中学(水贝珠宝学校)高支模施工方案简介:

贝丽中学(水贝珠宝学校)的高支模施工方案,通常指的是一种用于高层建筑或大型项目中,采用模板支撑系统进行结构施工的策略。高支模,全称“高大模板支撑系统”,是一种在高层建筑施工中广泛使用的临时结构,用于形成建筑物的主体结构。

具体施工方案可能包括以下几个步骤:

1. 设计阶段:高支模的设计需要考虑结构的安全性、稳定性以及施工的便捷性。这通常需要由专业的结构工程师进行,他们会根据建筑物的结构特点和荷载情况,选择合适的模板类型和支撑方式。

2. 材料准备:使用高强度的钢材、铝合金或木料等制作模板,以及钢支柱、横梁等支撑件。

3. 施工安装:按照设计图纸,将模板和支撑系统在施工现场准确安装,确保模板的平整度和垂直度,以保证混凝土浇筑的质量。

4. 浇筑混凝土:在模板支撑体系内浇筑混凝土,待混凝土硬化后,拆除模板,形成建筑物的结构。

5. 安全措施:施工过程中会实施严格的现场安全管理,如设置安全网、防护栏杆,定期进行安全检查,确保施工人员和周边环境的安全。

6. 验收与维护:施工完成后,高支模需要经过严格的验收,确保其结构的稳定性和承载能力,然后进行必要的维护。

由于这是一项具体的技术操作,具体方案可能因学校的建筑规模、设计要求、施工环境等因素有所不同,需要由专业的工程团队根据实际情况制定。

贝丽中学(水贝珠宝学校)高支模施工方案部分内容预览:

挠度系数Kυ=0.521,q’=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=4.88/1.2×450/1000=1.83kN/m=1.83N/mm

[υ]=900/250=3.60mm

第一层龙骨挠度υmax=0.17mm<[υ]=3.60mm,满足要求。

建标150-2011 国家检察官学院分院建设标准(附条文说明).pdf计算简图及内力图如下图。

钢管纵向间距900mm,计算跨数5跨。第二层龙骨采用单钢管A=489mm2;W=5080mm3, I=121900mm4

弯矩系数KM=0.171,P=1.250×3.77×900=4241N=4.24kN

Mmax=KMPL=0.171×4241×900=652690N·mm=0.65kN·m

σ=Mmax/W=652690/5080=128.48N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=128.48N/mm2<f=205.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.685,Vmax=KVP=0.685×4.24×1000=2904N=2.90kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×2904/(1×2×489)=8.91N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=8.91N/mm2<fv=120.00N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=1.096,P,=1.250×1.83×900=2059N=2.06N

υmax=KυP,L3/(100EI)=1.096×2059×9003/(100×206000×121900)=0.66mm

[υ]=900/250=3.60mm

第二层龙骨挠度υmax=0.66mm<[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.198

每根钢管承载NQK1=2.198×4.24×1000=9320N

每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=0.90×0.90×1×1000=810N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1+NQK1=9320+810=10130N

钢管重量0.0376kN/m,立杆重量=9.95×0.0376×1000=374N

水平拉杆6层,拉杆重量=6×(0.90+0.90)×0.0376×1000=406N

扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=6×14.60=88N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=374+406+88=868N

钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×868+10130=11172N

(2)钢管立杆长细比验算

顶部立杆段:LO=kμ1(h+2a)=1.0×1.165×(1800+2×200)=2563mm,

非顶部立杆段:LO=κ1μ2h=1.0×1.750×1800=3150mm,

钢管的i=15.80mm,λ=LO/i=3150/15.80=199.37

钢管立杆长细比199.37<210,满足要求。

(3)钢管立杆稳定性验算

顶部立杆段:LO=κμ1(h+2a)=1.185×1.165×(1800+2×200)=3037mm,

非顶部立杆段:LO=κμ2h=1.185×1.750×1800=3733mm,

钢管的i=1.31mm,λ= LO/i=3733/15.80=236.27

=0.131,N/(A)=11172/(0.131×489.00)=175.74N/mm2

钢管立杆稳定性计算175.74N/mm2<205N/mm2,满足要求。

钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为混凝土楼板(按C30考虑),楼板厚=400mm,上部荷载为:F=11172/1000=11.17kN

(1)支承面受冲切承载力验算

σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+380)+2×(100+380)=2120mm,βh=1

(0.7βh ft+0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×1.43+0.25×0)×1.00×2120×380]/1000=806.41kN

受冲切承载力806.41kN>F=11.17kN,满足要求。

(2) 支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2

βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×2×12155×0.02=364.65kN

支承面局部受压承载力364.65kN>Fa=11.17kN,满足要求。

底模楼模板18mm,第一层龙骨采用单枋b=50mm,h=100mm,间距450mm;第二层龙骨采用单钢管Φ48×3.5,A=489mm2;钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.80m单钢管Φ48×3.5,A=489mm2。

剪刀撑设置普通型:在架体外侧周边及内部纵、横向每5m~8m,应由底至顶设置连续竖向剪刀撑,剪刀撑宽度应为5m~8m。在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑,水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过8m。

7.1.2 梁模板设计算:

结构楼板厚150mm,梁宽b=700mm,梁高h=1800mm,层高10.10m,模板材料为:夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm;梁边至板支撑的距离0.80m;板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2 ;支撑采用三根扣件式钢管支撑,横向间距400mm,纵向间距600mm,架立杆的步距h=1.80m;钢管直径48mm,壁厚3.5mm,截面积4.89cm2,回转半径i=1.58cm;钢管重量0.0376kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2,抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。

(1)梁底模及支架荷载计算

荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值

①底侧模自重 0.3 kN/m2 ×(0.70 + 3.30 ) ×1.2 = 1.44 kN/m

②砼自重 24.0 kN/m3 × 0.70 × 1.80 × 1.2 = 36.29 kN/m

③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.70 × 1.80 × 1.2 = 2.27 kN/m

④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.70 × 1.4 = 1.96 kN/m

梁底模和支架承载力计算组合①+②+③+④ q1 = 41.96 kN/m

梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①+②+③)/1.2 q2 = 33.33 kN/m

第一层龙骨间距为300mm,计算跨数5跨;底模厚度h=18mm,底模宽度b=700mm。

W=bh2 /6 =700×182/6=37800mm3;I=bh3/12=700×183/12=340200mm4。

σ=Mmax/W=396522/37800=10.49N/mm2

梁底模抗弯强度σ=10.49N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×41.96×300=7628N

τ=3Vmax/(2bh)=3×7628/(2×700×18)=0.91N/mm2

梁底模抗剪强度τ=0.91N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=0.644,q2=33.33kN/m

υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×33.33×3004/(100×6000×340200)=0.85mm

[υ]=L/250=300/250=1.20 mm

梁底模挠度υmax=0.85mm<[υ]=1.20mm,满足要求。

立杆横向尺寸L2=400mm,梁宽度b=700mm;第一层龙骨采用木枋 b=50mm,h=100mm。

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=41.96×300/700=17.98kN/m

P=1.2×(板厚度×25+模板重)+1.4×活载=1.2×(0.15×25+0.30)+1.4×2.50=8.36kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000×300/1000×8.36=1.00kN

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=2.68kN,N2=9.09kN,N3=2.68kN

Mmax=0.37kN.m, Vmax=4.58kN,F=9.09kN,υmax =0.07mm

σ=Mmax/W=0.37×106/83333=4.44N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=4.44N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。

τ=3Vmax/(2bh)=3×4.58×1000/(2×50×100)=1.37N/mm2

DB41/T 901-2022 阀门密封面堆焊焊接操作人员考核规则.pdf第一层龙骨抗剪强度τ=1.37N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。

υmax=0.07mm

[υ]=L/250=400/250=1.60mm

第一层龙骨挠度υmax=0.07mm<[υ]=1.60mm,满足要求。

第二层龙骨纵向间距600mm、计算跨数5跨;第二层龙骨采用单钢管,Φ48×3.5

W=5080.00mm3,I=121900.00mm4 GB 50016-2014 建筑设计防火规范(2015-5-1实施).pdf,A=4.89cm2;P=F=9090N=9.09kN

弯矩系数KM=0.171,Mmax=KmPL=0.171×9.09×1000×600=932634N·mm

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