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跨线桥满堂支架施工方案简介：

跨线桥满堂支架施工方案是一种常见的桥梁施工技术，主要用于大型桥梁工程中的预应力混凝土施工。满堂支架是一种将整个桥墩或桥台整个重量承受在地面的大型支架结构，其主要特点是能够提供大面积、稳定的作业平台，保证桥梁结构的精确施工。

施工流程通常包括以下几个步骤：

1. 设计与制作：首先，根据桥梁的设计图纸，进行满堂支架的结构设计，包括支架的尺寸、形状、材料选择等。然后，根据设计图纸制作支架，一般采用钢或混凝土材料。

2. 安装：将满堂支架在施工现场进行安装，确保其稳定性，通常需要进行地基处理和支架的定位、固定。

3. 支撑与卸载：满堂支架搭建完成后，进行荷载预压，检查支架的稳定性，然后逐步卸载，使桥墩或桥台能够在支架上安全施工。

4. 混凝土浇筑：在支架上进行桥梁的混凝土浇筑，通常采用泵送混凝土，保证混凝土的密实性和均匀性。

5. 支架拆除：混凝土强度达到设计要求后，拆除支架，完成桥梁主体结构。

6. 后续工作：进行桥面铺装、防排水、防护设施安装等后续工作。

这种施工方案的优点是施工速度快，结构稳定性好，能够有效控制桥梁的施工精度。但同时，也需要考虑支架的施工质量和安全，以确保整个工程的顺利进行。

跨线桥满堂支架施工方案部分内容预览：

W=bh2/6=1000*152/6=3.75*104mm3

I=bh3/12=1000*153/12=2.81*105mm3

Mmax＝ql2/10＝22.96*0.3*0.3/10＝0.207KN*m

TCECS503-2018 化工建设现场应急配置标准σmax＝Mmax /W＝0.207*106/3.75*104＝5.52MPa＜[σ0]=80 MPa 合格

荷载: q=1.2*(11+0.55)= 13.86kN/m

f＝ql4/(150EI)＝13.86*3004/(150*6*103*2.81*105)＝0.44mm＜[f0]＝300/400＝0.75mm 合格

横向方木搁置于间距90cm的纵向方木上,横向方木规格为100 mm *100mm,横向方木亦按连续梁考虑。

q1=(1.2*(11+0.55)+1.4*(2.0+2.0+2.5))*0.3+6*0.1*0.1=6.95kN/m

Mmax＝q1l2/10＝6.95*0.62/10＝0.252KN*m

σmax＝Mmax /W＝0.252*106/8.33*104＝3.0MPa＜[σ0]=10.8 MPa 合格

荷载: q=1.2*（11+0.55）*0.3= 4.16kN/m

f＝ql4/(150EI)＝4.16*9004/(150*9.9*103*8.33*106)＝0.34mm＜[f0]＝900/400＝2.25mm 合格

纵向方木规格为10*15cm，立杆纵向间距为90cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为90cm。

横向方木所传递给纵向方木的集中力为：

箱底: P=6.9*0.9=6.21kN

纵向方木自重：g＝6*0.1*0.15＝0.09 kN/m

按最大正应力布载模式计算：

支座反力 R＝(6.21*3+0.09*0.9)/2=9.36KN

σmax＝Mmax /W＝2.34*106/3.75*105＝6.24MPa＜[σ0]=10.8 MPa 合格

按最大支座反力布载模式计算：

f＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝

16.65*1000*9003/(48*9.9*103*2.81*107)+5*0.09*9004/(384*9.9*103*2.81*107)＝0.9mm＜[f0]＝900/400＝2.25mm 合格

每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度0.9米计算）：

P1=(1.2*(11+0.55)+1.4*（2.0+2.0+2.5）)*0.92 +0.09*0.9=21.31kN

安全起见满堂式碗扣支架按10米高计，其自重为：

g=10*0.235=2.35 KN

单根立杆所承受的最大竖向力为：

N=21.31+2.35=23.66 kN

横杆步距为按1.2m计算，故立杆计算长度为1.2m。

长细比λ=L/i=1200/15.78=76<80,

[N]= φA[σ]=0.513*489*215=53.93kN

σa＝N/Aji=23.66*1000/489=48.38MPa＜ [σa]=140 MPa 合格

（5）地基承载力不需再进行验算。

3.2.4翼缘板下支架检算

由前面计算可知，翼缘板下方支架同箱梁底板（厚度为22cm）下支架，因此不再进行检算。

侧模采用δ＝15 mm的竹胶板,横向背带采用间距0.2米的5*8cm方木,坚带采用间距0.6米的10*15cm方木。

混凝土侧压力：PM=0.22γt0β1β2v1/2

式中：γ—混凝土的自重密度，取25KN/m3；

t0—新浇混凝土的初凝时间，可采用t0＝200/(T+15）,T为砼是温度℃，取5.7；

β1—外加剂影响修正系数取1.2；

β2—砼坍落度影响修正系数取1.15；

v—混凝土浇注速度（m/h）,取0.4

PM =0.22*25*5.7*1.2*1.15*0.41/2=27.36KN/m2

有效压头高度：h= PM /γ=27.36/25=1.09

振捣砼对侧面模板的压力：4.0 KPa

水平荷载：q=1.2*27.36*1.09/2+1.4*4.0=23.49kN/m

此水平力较底板竖向力少得多，侧模和纵横向背带以及斜撑钢管均可以满足要求不需再进行检算。另外为防止立柱钢管（弯压构件）失稳，需用通向箱梁中心方向的斜钢管（与多数立柱钢管连接以减少立柱钢管承受的水平荷载）与立柱钢管连接平衡其反力，从而保证支架水平方向稳定。

3.3大明路跨线桥支架计算

①碗口式支架钢管自重，可按表1查取。

②钢筋砼容重按25kN/m3计算则：

腹板和端、中横隔梁：25×2.7=67.5 KPa

箱梁底板厚度为50cm:25×(0.25+0.5)=18.75KPa

③模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计,则:

腹板和端、中横隔梁：67.5×0.05=3.375 KPa

箱梁底板厚度为50cm:18.75×0.05=0.938KPa

④施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 2.0kPa

⑤倾倒混凝土时产生的冲击荷载： 2.0kPa

⑥振捣混凝土产生的荷载: 2.5kPa

计算强度:q=1.2×(②+③)+1.4×(④+⑤+⑥)

计算刚度:q=1.2×(②+③)

3.3.2腹板和端、中横隔梁下方支架检算

底模采用δ＝15 mm的竹胶板,直接搁置于间距L=20cm 的10×10cm横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。

q=1.2×(67.5+3.375)+1.4×（2.0+2.0+2.5）=94.15kN/m

竹胶板（δ＝15 mm）截面参数及材料力学性能指标:

Mmax =ql2/10 = 94.15×0.2×0.2/10=0.376KN.M

σmax = Mmax/W = 0.376×106/3.75×104=10.02MPa<[σ0]=80 MPa合格

荷载: q=1.2×(67.5+3.375)= 85.05kN/m

f =ql4/150 EI= 85.05×2004/150×6×103×2.81×105=0.43mm

[f0]=200/400=0.50mm

f < [f0] 合格

横向方木搁置于间距60cm的纵向方木上,横向方木规格为100 mm ×100mm,横向方木亦按连续梁考虑。

q1 = [1.2×(67.5+3.375)+1.4×（2.0+2.0+2.5）] ×0.2+6×0.1×0.1= 18.89KN/M

Mmax =q1l2/10 = 18.89×0.63/10=0.408KN.m

σmax = Mmax/W = 0.408×106/8.33×106=4.9MPa<[σ0]=10.8MPa合格

荷载: q=1.2×（67.5+3.375）×0.2= 17.01kN/m

f =ql4/150 EI= 17.01×6004/150×9.9×103×8.33×106=0.27mm

[f0]=600/400=1.5mm

f < [f0] 合格

纵向方木规格为10×15cm，腹板和端、中横隔梁下立杆纵向间距为60cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为60cm。

横向方木所传递给纵向方木的集中力为：

箱底: P=18.85×0.6=11.31kN

纵向方木自重：g＝6×0.1×0.15＝0.09 kN/m

按最大正应力布载模式计算：

支座反力 R＝(11.31×3+0.09×0.6)/2=16.99KN

σmax＝Mmax /W＝3.62*106/3.75*105＝9.6MPa＜[σ0]=10.8 MPa 合格

按最大支座反力布载模式计算：

f＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝

39.78*1000*6003/(48*9.9*103*2.81*107)+5*0.09*6004/(384*9.9*103*2.81*107)＝0.64mm＜[f0]＝600/400＝1.5mm 合格

每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（均以跨度0.6米计算）：

P1=(1.2*(67.5+3.375)+1.4*（2.0+2.0+2.5）)*0.6*0.6 +0.09*0.6

安全起见满堂式碗扣支架按10米高计，其自重为：

g=10*0.235=2.25 KN

单根立杆所承受的最大竖向力为：

N=33.98+2.25=36.23 kN

横杆步距按1.2m计算，故立杆计算长度为1.2m。

长细比λ=L/i=1200/15.78=76<80,

青岛国际啤酒城改造规划设计方案.pdf[N]= φA[σ]=0.513×489×215=53.93kN

σa＝N/Aji=36.23×1000/489=74.09MPa＜ [σa]=140 MPa 合格

因支架底部通过底托（底调钢板为7cm×7cm）坐在原有沥青砼路面上或硬化后的水泥混凝土路面上,另外承台基坑和原有绿化带范围内严格按规范和标准分层夯填,顶部浇筑15cmC15砼,因此基底承载力至少可以达到15 MPa。

JB／T 13592.1-2019 数控双面刨台卧式铣镗床 第1部分：技术条件.pdf因此σmax=N/A=36.23×103/0.072=7.4 MPa＜15 MPa 可以

3.3.3箱梁底板下支架检算

3.3.3.1箱梁顶板厚25cm，底板厚度50cm情况下支架检算