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兴义亿联康馨苑外墙脚手架施工方案(终稿)简介：

兴义亿联康馨苑外墙脚手架施工方案(终稿)部分内容预览：

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

Ns = 1.2NGL+1.4NQ= 1.2×9.989+ 1.4×3.78= 17.279 kN；

Nd = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×8.909+ 1.4×3.78= 15.983 kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

GB／T 39144-2020标准下载 Ns = 1.2 NGL+0.85×1.4NQ = 1.2×9.989+ 0.85×1.4×3.78= 16.485 kN；

Nd = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×8.909+ 0.85×1.4×3.78= 15.189 kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.393×1.2×

1.82/10 = 0.182 kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。

1. 6.00米以上立杆稳定性计算。

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N = 15.983 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；

计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m；

长细比 Lo/i = 197 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.186 ；

立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 15983/(0.186×489)=175.721 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 175.721 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N = 15.189 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；

计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；

长细比: L0/i = 197 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186

立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 15188.76/(0.186×489)+181612.918/5080 = 202.744 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 202.744 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

2. 6.00米以下立杆稳定性计算。

不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N = 8.64 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；

计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m；

长细比 Lo/i = 197 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.186 ；

立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 8640/(0.186×489)=94.989 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 94.989 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N =8.243 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；

计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；

长细比: L0/i = 197 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186

立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 8242.74/(0.186×489)+181612.918/5080 = 126.376 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 126.376 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl = Nlw + N0

风荷载标准值 Wk = 0.393 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 8.64 m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw = 1.4×Wk×Aw = 4.748 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 9.748 kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf = φ·A·[f]

由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又： A = 24*5=1.20cm2；（40*5mm扁钢开螺栓孔¢16后截面宽度按照24mm）；[f]=205 N/mm2；

Nl = 9.748 < Nf = 23.35KN,

连墙件的抗拉强度设计计算满足要求！

连墙件的抗压强度计算：

连墙件的抗压强度Nf = A[f]（连墙件的抗压强度由顶紧结构的钢管来承受）

其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；

A = 424mm2；（¢48*3mm钢管）

[f] = 205.00N/mm2。

经过计算得到 Nf =0.95*424*205=82.57KN

N1=9.748KN

∵Nf>Nl

∴连墙件的抗压强度满足要求。

连接件与脚手架的连接强度计算：

连接件与脚手架立杆用Ø14U形箍连接

对Ø14U形箍的剪切破坏验算：

NL（Ny）≦[NCV]

[NCV]—Ø14U形箍的抗剪切破坏允许最大剪力

[NCV]=2*3.14*72*130N/mm2=40.0KN

∵NL（Ny）≦[NCV]

∴Ø14U形箍能满足要求。

经过计算：脚手架与墙体连接的连墙件能满足要求！

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤ fg

fg = fgk×kc = 64 kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kpa ；

脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =37.972 kpa ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 15.189 kN；

基础底面面积 ：A = 0.4 m2 。

GB／T 15142-2011 含碱性或其他非酸性电解质的蓄电池和蓄电池组 方形排气式镉镍单体蓄电池.pdfp=37.972 ≤ fg=64 kpa 。地基承载力满足要求！

3.7.其他主要技术与安全措施

1.控制扣件螺栓扭力矩：采用扭力扳手，将扣件节点扭力矩 控制在40—50N.M；

2.减少偏心荷载：将相邻步架的大横杆交替设于五杆的内、外侧；同样，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡，使偏心荷载化为轴心荷载；

3.严格控制施工荷载：施工荷载不得大于3.0kN／m2，且不得集中；

4.加强对构配件质量检验，不合格者不准使用；

5.人员要求：持证上岗，必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋；

6.分段进行质量检查：基础施工完后、每搭完10m后、达设计高度后、操作层上加载后T／CBDA 54-2021 建筑装饰装修工程施工安全管理标准(完整正版、清晰无水印).pdf，严格按规定要求验收；