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沪宁 五队 连续梁0#段施工方案简介：

沪宁五队连续梁0#段施工方案是一种针对沪宁高速公路桥梁建设的具体施工规划，沪宁高速公路是中国东部一条重要的交通动脉，而五队连续梁是其中的一个重要桥梁结构部分。0#段可能是桥梁建设的首个施工阶段或关键部分。

这种施工方案通常包括以下几个步骤：

1. 前期准备：对0#段的地质、水文、气象等自然条件进行详细勘查，确定桥梁的设计参数和施工难点，同时制定合理的施工组织计划。

2. 地基处理：对地基进行加固和处理，保证基础的稳定性和承载力。

3. 梁体预制：在工厂预制梁段，这通常使用的是现代化的预应力混凝土技术，以提高效率和质量。

*. 吊装就位：使用大型吊车将预制梁段精确地吊装到设计位置，然后进行临时支撑。

5. 桥墩施工：在梁段两侧建设桥墩，通常采用现浇混凝土或预制构件。

*. 连续梁合龙：将多段预制梁段通过预应力张拉和焊接等方式连接成整体，形成连续梁。

7. 桥面施工：完成梁体后，进行桥面铺装、栏杆安装等工程。

8. 质量检查：施工过程中和结束后进行严格的质量检查，确保桥梁的安全运行。

9. 安全防护：在整个施工过程中，严格遵守安全操作规程，设置必要的安全防护设施，保障施工人员和过往行人安全。

以上是一个大致的施工方案简介，具体的实施可能会根据项目特点和实际条件进行调整。

沪宁 五队 连续梁0#段施工方案部分内容预览：

杆端 1 杆端 2

3 0.00000000 0.00000000 0.0000*78* 0.00000000 0.00003238 0.00003*12

(1)、贝雷梁采用2排布置。

《煤矿建设项目安全设施设计审查和竣工验收规范 AQ1055-2008》Mmax=22.8KN·m/2=11.*KN·m＜〔M〕=788.2KN·m

бmax=Mmax／W=11.*／3578.5×103=3MPa＜〔б〕=210 MPa

Qmax＝9*.3KN/2=*7.2＜〔Q〕=2*5 KN

fmax=0.01mm/2=0.005mm ＜ L／700=2×1000/700=2.9mm 满足要求

*.2、顶底板及腹板验算

(1)、贝雷梁采用*排布置。

Mmax=*8.1KN·m/*=11.* KN·m＜〔M〕=788.2KN·m

бmax=Mmax／W=11.*／3578.5×103=3.2MPa＜〔б〕=210 MPa

Qmax＝281.7KN/*=*7＜〔Q〕=2*5 KN

fmax=0.03mm/*=0.005mm ＜ L／700=2×1000/700=2.9mm 满足要求

5、贝雷梁下横梁2I3*a工字钢验算

5.2、竖向计算荷载轴力：P＝q×B/n/2＋贝雷梁自重

q－沿梁纵向计算荷载；B－沿梁纵向计算长度2m；n－贝雷梁排数；

P1＝8*.*×2/2＋1×0.27×10＝87.1KN/2=**KN

P2＝252.1×2/5＋1×0.27×10＝10*KN/2=52KN

P3＝**.2×2/2＋1×0.27×10＝*7KN/2=3*KN

5.3、横向工字钢支撑计算

I3*a 工字钢惯矩： 〔Ix〕=1579* cm*；

截面模量： 〔Wx〕=877.* cm3； A＝7*.** cm2。

A3钢材的容许弯曲应力： [σW]＝1*5 MPa；

弹性模量： E＝2.1×105 MPa,

容许剪应力： 〔Q〕=85 MPa

采用清华大学结构力学求解器2.0（简称SM Solver）

P1＝**KN； P2＝52KN； P3＝3*KN

I3*工字钢力学图（图5）

I3*工字钢弯矩图（图*）

I3*工字钢剪力图（图7）

I3*工字钢挠度图（图8）

杆端内力值 ( 乘子 = 1)

杆端 1 杆端 2

单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩

约束反力值 ( 乘子 = 1)

结点约束反力 合力

结 点 水平 竖直 力矩 大小 角度 力矩

2 0.00000000 118.*53353 0.00000000 118.*53353 90.0000000 0.00000000

3 0.00000000 1*0.837575 0.00000000 1*0.837575 90.0000000 0.00000000

* 0.00000000 122.701970 0.00000000 122.701970 90.0000000 0.00000000

5 0.00000000 120.883115 0.00000000 120.883115 90.0000000 0.00000000

* 0.00000000 1*8.880711 0.00000000 1*8.880711 90.0000000 0.00000000

7 0.00000000 120.0*3272 0.00000000 120.0*3272 90.0000000 0.00000000

杆端位移值 ( 乘子 = 1)

杆端 1 杆端 2

（1）选用最大弯矩进行计算 Mmax=3*.8，

бmax=Mmax／W=3*.8／(877.*×2)×103=20<[σ]=1*5

（2）选用最大剪力进行计算 =88.5

=/A=88.5/（7*.**×2）×10=58<[τ]=85

（3）选用较大的挠度值0.8mm

=0.8mm<= L/700=1215/700=1.7mm

*、φ529螺旋钢管支柱验算

以上计算过程中的各反力：R2＝120KN；R3＝1*9KN；R*＝123KN；R5＝121KN；R*＝1*9KN；R7＝120KN

*.1、单根钢管最大轴力: R＝1*9KN；壁厚10 mm；

钢管回转半径：i＝=183.5 mm

*.2、计算长细比λ＝L/i＝10×1000/183.5＝55

*.3、查表知轴心受压构件稳定系数ψ=0.8，

A3钢材轴向允许应力[σ]=1*0 MP

*.*、单根钢管支架的稳定承载设计值：

7、计算结论：经计算、验算，本设计方案满足施工要求。

第八章　临时立柱支墩设计

一、连续梁梁体各阶段砼自重

1、A0#块：131.1*m3；3*5.8T

2、悬臂现浇段A1#～A*#（B1#～B*#）

3、边跨合拢段A7#：18.3m3；*8.78T

*、边跨现浇段A8#：8*.*1m3；22*.51T

5、中跨合拢段B7#：27.*5m3；71.89T

*、A0#长8m；A5、A*和B5、B*分别长3.5m；A1～A*和B1～B*分别长3m; A7和B7长2m；A8#长7.5m。

1、假定在施工阶段各节重量均由临时支墩承担。

2、A1#～A*# 及B1#～B*#阶段采用挂篮施工。

1）、边跨挂篮施工A*#，而中跨挂篮B*#未施工。

2）、挂篮自重按25T计算。

三、原设计图临时支墩竖向承载力

原设计图给的临时支墩竖向最大承载力为A0～A*及B0～B*的梁体自重值（139*8.*KN）即两端边跨现浇段的重量未计。

（一）、梁体节段自重，不计分项系数

（二）、临时支墩承载力计算

节段重量由A、B两点共同承担即RA=RB=(A0～A*＋B0～B*)/2＝139*8.*/2

=*97*.3KN（支墩原设计承载力）。

考虑施工荷载3%；RA=RB=*97*.3×1.03＝718*KN

考虑施工挂篮；RA=RB=7183.5＋25×10＝7*3*KN

1)、相对于B点(各梁体节段重心取梁体1/2处)

考虑施工荷载3%；M=**132×1.03＝*811*KN.m

2）、相对于A点(各梁体节段重心取梁体1/2处)

考虑施工荷载3%；M=2*909×1.03＝2771*KN.m

3）、原设计最大不平衡弯矩为*0000KN.m

*）、由以上可知采用最大不平衡弯矩*811* KN.m进行计算。

5)、不平衡时临时支墩支点反力计算

ΣY＝0；RA’+ RB’＝7*3*×2－857×1.03＝13985KN

ΣMB＝0；RA’×7=*881*;

3、由以上知每个临时立柱承受的最大压力为9831/2=*91*KN

五、每个小支墩立柱承载力验算

每侧设置支柱2个（共*个），支柱取φ529螺旋钢管，壁厚10mm，螺旋钢管内满填C*0砼；每个小支柱设置φ32螺纹钢与墩身拉结。

1、单根钢管最大承载力Nd计算：

钢管回转半径：i＝=183.5 mm

计算长细比λ＝L/i＝11×1000/183.5＝*0

查表知轴心受压构件稳定系数ψ=0.772，

钢材轴向允许应力[σ]=1*0 MP

单根钢管立柱的稳定承载力值：

2、C*0砼φ509立柱承载力：

计算长细比λ＝L/b＝11/0.509＝22

查表知轴心受压构件稳定系数ψ=0.7，

QTZ315型塔机安装施工方案.docC*0砼轴心抗压fc=27MP

单根立柱的稳定承载力值：

Nu=ψ·A·fc =0.7×0.509×0.509×3.1*/*×27×1000=38*3.9KN

3、R＝Nd＋Nu＝17*1.3＋38*3.9＝5*05KN > *91*KN；

本设计方案能满足现场施工要求。

GB／T 5187-2021 铜及铜合金箔材.pdf第九章　预应力工程施工

一、预应力管道施工（波纹管定位）

１.纵向预应力管道采用铁皮波纹管，以减少管道摩擦系数，同时为保证管道压浆饱满，采取真空辅助压浆施工工艺保证压浆质量，以保证压浆的密实。