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京沪高速铁路某跨河桥现浇连续梁满堂支架施工方案简介：

京沪高速铁路的跨河桥现浇连续梁满堂支架施工方案是一种常见的桥梁施工技术，主要用于大型桥梁建设中。下面是对这种施工方案的简介：

1. 施工目标：该方案的主要目标是建造一个稳定的、承载能力强的支架系统，用于支撑大型现浇连续梁混凝土浇筑，确保桥体的结构安全和质量。

2. 构造原理：满堂支架是一种将整个梁体作为工作平台的支架结构，由混凝土支柱、横梁、立杆、模板等组成。支架结构通常采用预应力混凝土或钢结构，其强度和刚度需要满足桥梁设计要求。

3. 施工流程：首先，根据桥梁设计图纸，精确测量并制作满堂支架的各个部件。然后，按设计要求在现场进行预组装，确保支架的稳定性。接着，将支架整体或分期安装在河床上，调整好姿态和标高。最后，进行梁体混凝土的浇筑，待混凝土养护成熟后，支架拆除，完成桥梁建设。

4. 安全措施：施工过程中，需要严格控制支架的设计、施工质量和稳定性，防止因支架失效导致的事故。同时，也要注意环境保护，如噪音控制、废水排放等。

5. 技术难点：跨河桥施工面临的主要技术难点包括支架的刚度和稳定性控制、桥梁结构的预应力控制、混凝土的质量控制以及施工过程中的安全控制等。

总的来说，京沪高速铁路的这种现浇连续梁满堂支架施工方案是一种高精度、高效率的桥梁建设技术，对施工技术和设备有较高要求。

京沪高速铁路某跨河桥现浇连续梁满堂支架施工方案部分内容预览：

1、桥梁定位控制线（桩），水准点及墩中心定位桩的尺寸，必须经过检验合格。

2、施工前，应根据施工方案的要求，将支架横纵间距线在水上施工平台顶放出，方便施工。

3、支架搭设施工使用的钢管、碗扣、木方等材料，必须报验合格后方可使用。

六、现浇连续梁支架施工方案

本桥箱梁底距平台最大高度为3米，拟采用Φ48×3.5钢管作为全桥支架的基本构件。支架搭设布置型式为：顺桥向支点处间距为60cm，至截面不在变化处增大至90cm,；横桥向，间距采用60cm、90cm、90cm、90cm、60cm、60cm、60cm、90cm、90cm、90cm、90cm、60cm、60cm、60cm、90cm、90cm、90cm、60cm；步距按每100cm布置横杆。支架搭设宽度除满足支架稳定性的要求还要满足作业平台的要求DB43／T 1812-2020标准下载，施工采用两边加宽1米作为平台和施工通道。为保证整个支架体系的稳定性，顺桥向与横桥向分别用斜拉杆做成“剪刀撑”，将整个支架连成整体。碗扣式支架上顶托部纵向主梁采用10cm×10cm的木方，间距按横向之架布置;横向模板背肋采用10cm×10cm木方,间距30cm。

清理平台顶面→支架平面位置测量放样→垫木铺设→逐层纵、横向水平钢管搭设→ 纵、横向剪刀撑搭设→ 风缆安装→顶层纵、横向木枋调平固定→箱梁底模板及侧模板安装

搭设支架前，对平台进行静载试验检测基承载力，承载力须保证≥200kpa。支架搭设先在平台上放出现浇箱梁翼板边缘线及各道腹板的中心线并做明显的标志，作为控制支架平面布置的依据。

支架搭设时在平台顶面沿桥梁路线方向的纵向立杆平面位置铺设通长垫板，然后在垫板上安装支架底托（或钢管底下直接垫钢板代替底托）、立杆及水平扫地杆。沿桥横向每四排架距设一道剪刀撑，沿桥纵向外侧及每道腹板下设一道剪刀撑，剪刀撑的角度应不大于60度。纵横水平钢管及剪刀撑的搭接长度不应小于1m，搭接长度范围内应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件边缘至杆端不应小于10cm，且搭接位置应上下左右错开至少一个架距。

支架必须作水平度和垂直度检查，每架立杆的垂直度不超过1‰。

箱梁钢筋混凝土自重属均布荷载，直接作用于底模及侧模，根据设计图可得箱梁个部分自重荷载为：

腹板及横梁处 q1腹板=7.86÷3×26=68.21KN/m2

箱室底板处 q1底板=3.84÷3.4×26=29.36KN/m2

（2）竹胶板底模（板厚δ=1.8cm 容重γ=17KN/m3）q2=1*1*0.018*17KN/m3=0.31KN/m2

（3）横向木枋（10×10cm；间距30cm，γ=8KN/m3）

q3=4.0m/m2×0.12×8KN/m3=0.32KN/m2

（4）纵向木枋（10×15cm）

腹板及横梁q4腹板=2.0m/m2×0.1×0.15×8KN/m3=0.24KN/m2

箱室底板处 q4底板=1.67m/m2×0.1×0.15×8KN/m3=0.20KN/m2

按6m的支架高度计算钢管自重荷载（含配件、剪刀撑及水平拉杆等），Φ48×3.5钢管单位重为4.36kg/m，加配件乘以系数2.0,则立杆自重平均分配到底层的荷载为:

g=6m×4.36kg/m×2×9.8N÷1000=0.51KN/根

根据支架设计图，横梁及腹板区平均每平方米布置了6.25根钢管，箱室底板处平均每平方米布置了3.33根钢管，则支架体系自重为：

腹板及横梁处 q5腹板=0.51kN/根×6.25根=3.19KN/m2

箱室底板处 q5底板=0.51kN/根×3.33根=1.70KN/m2

（6）、施工机具及人员荷载 q6=2.5KN/m2

（7）、倾倒混凝土产生的荷载 q7=2.0KN/m2

（8）、振捣砼产生的荷载 q8=2.0KN/m2

q=1.2(q1腹板+q2)+1.4(q6+q7+q8)

=1.2(68.21+0.31)+1.4(2.5+2.0+2.0)

=91.32KN/m2

q=1.2(q1箱室+q2)+1.4(q6+q7+q8)

=1.2(29.36+0.31)+1.4(2.5+2.0+2.0)

=44.70KN/m2

①腹板及横梁处

q=1.2(q1腹板+q2+q3)+1.4(q6+q7+q8)

=1.2(68.21+0.31+0.32)+1.4(2.5+2.0+2.0)

=91.71KN/m2

②箱室底板处

q=1.2(q1底板+q2+q3)+1.4(q6+q7+q8)

=1.2(29.36+0.31+0.4)+1.4(2.5+2.0+2.0)

=45.09KN/m2

以验算横向木枋三跨等距连续梁中的最大支座反力R，作为作用在纵向木枋的最大集中荷载来验算纵向木枋。

q=1.2(q1腹板+q2+q3+q4腹板)+1.4(q6+q7+q8)

=1.2(68.21+0.31+0.32+0.24)+1.4(2.5+2.0+2.0)

q=1.2(q1底板+q2+q3+q4底板)+1.4(q6+q7+q8)

=1.2(29.36+0.31+0.32+0.2)+1.4(2.5+2.0+2.0)

=45.33KN/m2

q=1.2(q1腹板+q2+q3+q4腹板+q5腹板)+1.4(q6+q7+q8)

=1.2(68.21+0.31+0.32+0.24+3.2)+1.4(2.5+2.0+2.0)

=95.84KN/m2

q=1.2(q1底板+q2+q3+q4底板+q5底板)+1.4(q6+q7+q8)

=1.2(29.36+0.31+0.32+0.2+1.7)+1.4(2.5+2.0+2.0)

=47.37KN/m2

（1）底模板验算

底模钉在横向木枋（间距30cm）上，直接承受上部施工荷载,取承受最大荷载的腹板处(横梁与腹板处承受的荷载相同)进行验算,截取1m宽的竹胶板简化为跨径为30cm的三等跨连续梁来验算，计算简图如下：

图 1

①1米宽，0.18米厚竹胶板截面特性：

E=9×103MPa=0.9×103KN/cm2

Mmax=0.1q×L2=0.1×68.21×0.302=0.61KN.m

《共烧陶瓷混合电路基板厂设计标准 GB51291-2018》=11.29Mpa<[σw]=12Mpa 满足要求

Qmax=1.1qL=1.1×68.21×0.28=16.63KN

=1.39Mpa<[τ]=1.9Mpa 满足要求

fmax=0.689*104*qL4/(EI)

DB13／T 1802-2013标准下载=0.689*104*59.39*0.284/(0.9*103*48.6)

=0.06cm<[f]=L/400=0.07cm 满足要求

（1）支架的搭设除按上述规定外，必须严格按施工图纸尺寸严格执行。