SH／T 3035-2018 标准规范下载简介

SH／T 3035-2018 石油化工工艺装置管径选择导则简介：

《SH/T 3035-2018 石油化工工艺装置管径选择导则》是中国石油和化学工业联合会发布的一项行业标准，主要应用于石油化工工艺装置的设计与建设中，对管道直径的选择提供了指导性的原则和方法。这个标准的目的是确保管道在满足工艺要求、保证安全、经济运行的前提下，合理选择管径，避免因管径过大或过小导致的效率低下或者投资浪费。

该标准的主要内容包括： 1. 管道直径选择的基本原则：主要考虑流体的性质、流速、压力损失、设备连接条件、安装空间等因素。 2. 管道直径计算方法：给出了基于流体流量、压力降、管道材质、粗糙度等参数的计算公式，以及一些特殊情况的处理方法。 3. 管道直径的确定：根据工艺要求和物理条件，结合实际经验，选择合适的管径。 4. 管道直径的验证：通过实际运行的监测和调整，验证所选管径的合理性。

需要注意的是，这个标准适用于石油化工工艺装置中的传热、输送、储存等过程中的管道设计，不适用于高压管道、低温管道、特殊介质管道等特殊管道的管径选择。

在实际应用中，设计人员应结合具体工程情况，参考该标准并结合其他相关规范，进行综合判断和决策。

SH／T 3035-2018 石油化工工艺装置管径选择导则部分内容预览：

表6.2.8侧流阻力因子（A）的值

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【怀化市】《城市规划管理技术规定》(送审稿)（2016年）SH/T 30352018

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6.3可压缩流体管道管径的确定

AP, = 1.2(△P, + △Pr)

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6.3.3在等温过程中，可根据式（6.3.3）计算

管内径的最小值，m：

d imm = 0.0188/m G

6.3.6按所选管径计算的质量流速宜满足式（6.3.6）要求。在初选管径阶段，可按估计的直 管道附件数量计算；在最终确定管径阶段，宜按设计的直管长度和管道附件数量计算。直管阻大 按本导则6.2.4的规定求取。当选择的管径不能满足式（6.3.6）要求时，管径应向较大的规格调

6.3.6按所选管径计算的质量流速1

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自管道上收截收 角阀等）时，宜按式（6.3.7）核算截面收缩处 过的最大质量流量， 最人 设计的质量流量

Immx = 53647×d? x (6.3.7) Vo

qm max 截面收缩处所能通过的最大质量流量，kg/h； do 截面收缩处的直径（如阀座直径、孔板孔径），m； ? 气体的绝热指数（C/Cv）； Po 阀门或孔板前气体的绝对压力，kPa

7.1.1选择的管径应满足下列要求：

Immx = 53647×d? ×

vg 3 Avg +qvi 9mg 9mg +9ml

B= qvg + qv 9mg 9m +9ml

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式中： β 两相流的体积含气率； X 两相流的质量含气率； PH 两相流的均相密度，kg/m²； U 两相流的均相比容，m²/kg: qvg 两相流中气相的体积流量，m/h； qvl 两相流中液相的体积流量，m"/h qmg 两相流中气相的质量流量，kg/h； qml 两相流中液相的质量流量，kg/h； Pg 两相流中气相的密度，kg/m； Pi 两相流中液相的密度，kg/m²； Ug 两相流中气相的比容，m²/kg; 两相流中液相的比究m342

×P×103 X2 ×Ug2 GK075G

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图7.1.5海威特流型

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Pa Pw 水在20℃时的密度，Pw=998kg/m； A 两相流中液相的动力黏度，Pa'S; w 水在20℃时的动力黏度，Pa"s：（uw=0.001） 两相流中液相的表面张力，N/m： 水在20℃时的表面张力，0。=0.073N/m

7.2非闪蒸型两相流管道的压力降计算

7.2.1两相流管道的压力降按式（7.2.1）计

(e)[)e)(%)e

△P = Kn(AP,+△Pn+△P)

安全系数，取1.3～3.0； AP一一两相流管道的压力降，kPa; △Pa 两相流管道的加速度压力降，kPa： △Ph 两相流在垂直或倾斜向上管道内的重力压力降，kPa； APf 两相流管道的摩擦压力降，kPa。 2. 2 当管道两端的压力差小于进口端绝对压力的10%时，两相流的加速度压力降可按下列两种方法 十算：

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N—计算加速度压力降用截面含气率

7.2.3两相流在垂直向上管段或倾斜向上

7.2.3两相流在垂直向上管段或倾斜向上管段内的重力压力降可按式（7.2.3）计算：两相

式中： 两相流中气相的动力黏度，Pa's:

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7.2.8均相法计算两相流直管摩擦压力降可按下

Re, = dxG A

式中： APa一 一两相流直管摩擦压力降，kPa； 一一直管的均相阻力系数； L—直管（包括水平、垂直、倾斜的管段）的长度，m。 7.2.9杜克勤法计算两相流直管摩擦压力降可按下列步骤进行：

AP=u UG ×10~3

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A=1ln(1β) 1.281+0.478ln(1β) +0.444ln(1β)72+0.094ln(1β)+0.00843In(1β

2. = 0.3164Re 0.25

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Ag Re=dG A

YG 洛克哈特气相压力降参数； Y 洛克哈特液相压力降参数。

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APf 水汽两相流直 APlo 两相流全作为液相流的直管摩擦压力降，kPa

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表7.2.12收缩系数C

表7.2.12收缩系数C

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式中： Cp—奇斯霍姆系数； C2——随管道附件种类而异的系数，取值如下： 90°标准弯头 C2= 2.167 180°标准弯头 C2= 1.40 等径三通 C2 = 1.75 闸阀（全开） C2 = 1.50 截止阀（全开） C2=2.30 3）管道附件的两相流局部压力降按式（7.2

C,= Cl P+ P D

APr = APr + Cp/AP ×APl, + AP

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式中： △Pr—管道附件的两相流局部压力降，kPa。 7.2.13当管道两端的压力差或按本导则7.2.1计算的管道压力降大于等于进口端绝对压力的10%时，两 相流管道的压力降可按每段压力降小于该段进口绝对压力的5%分段计算。 7.2.14计算的管道压力降应小于或等于管道进出口的压差，否则应放大管径重复计算。如果放大管径 后，不能避免在垂直向上管道内出现块状流，应采取措施，减轻或消除可能由此带来的损害。 7.3闪蒸型两相流管道的压力降计算 731在流动过程中有问薪现免的气活两相流管道应公别法管水平垂直和领斜向上管道的压力降

7.3闪蒸型两相流管道的压力降计算

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附录A （资料性附录） 常用介质在管道中的流速范围

表A常用介质在管道中的流速范围

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表A常用介质在管道中的流速范围（续）

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表A常用介质在管道中的流速范围（续）

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为便于在执行本导则条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面调采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。 条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合的规定”或“应按……执行”。

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中华人民共和国石油化工行业标准

石油化工工艺装置管径选择导则

《隧道工程防水技术规范 CECS 370：2014》（已作废）SH/T3035—2018

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《石油化工工艺装置管径选择导则》（SH/T3035一2018），经工业和信息化部2018年7月4日以第 36号公告批准发布。 本标准是在《石油化工工艺装置管径选择导则》（SH/T3035一2007）的基础上，总结了近年来的工程 设计实践经验修订而成，上一版的主编单位是中国石化工程建设公司，主要起草人员是李俊儒和张建华。 本次修订的主要技术内容是： 修改了标准的适用范围； 一修改了防止静电部分的内容： 一新增了氧气、氢气、乙炔等介质的安全流速要求； 一新增了防止水击破坏的要求； 一修改了两相流管道压力降的安全系数。 本标准修订过程中，编制组进行了广泛的调查研究，认真总结实践经验，参考有关国内标准和国外 先进标准，并在广泛征求意见的基础上完成。 为便于有关人员在使用本导则时能正确理解和执行条文规定，编制组修订了本规范的条文说明，对 条文规定的目的、依据以及执行中需注意的有关事项做了说明和解释。但是，本条文说明不具备与标准 正文同等的法律效力，仅供使用者作为理解和把握标准规定的参考，

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石油化工工艺装置管径选择导则

所统一的方法概括如下： a）管径分初步选择和最终确定两个阶段进行： b) 管径选择时，不能只根据流量和流速确定管径，需要综合考虑流量、流速和压力降，通过计算 或查图表确定： c） 气体管道的两端压差或管道压力降超过进口绝对压力的20%时，按可压缩流体计算和选择管径； d）气液两相流管道需满足其特殊要求，并按非闪蒸型和闪蒸型进行计算和选择管径。 工艺装置设计中，工程管道的管径选择方法是流体力学原理在工程设计中的具体应用，需要设计人 结合工程的实际情况，在周密考虑各种因素的影响后作出判断，所以本导则只能提出指导性的计算方法。 对于厂际管道和装置之间管道的管径选择，本导则提出的计算原理、方法是可以采用的，但每百米 管长的最大摩擦压力降控制值是不一定适用的。 非牛顿流体具有流变特性，不能用般的流体力学方法计算：气力输送和水力输送有特定的计算方 法，这几种情况均不属于本导则的适用范围

体相人部分假体 符号 本导则未特别说明的，压力均为绝压。

本导则未特别说明的沪S201-建筑排水室外埋地硬聚氯乙烯管道安装，压力均为绝压