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转换层框支梁施工方案--.doc简介：

转换层框支梁施工方案是一种在建筑工程中，特别是在高层建筑或大型结构设计中常见的施工技术。它主要是指在建筑物中，为了将上部结构（如楼板）与下部结构（如柱子或基础）有效地连接起来，使用框支梁（也称为转换梁）进行结构转换的设计和施工过程。

框支梁施工方案通常包括以下几个步骤：

1. 设计阶段：根据建筑物的结构体系和荷载情况，结构工程师会设计出合理的框支梁结构，包括梁的尺寸、形状、材料选择以及支座的类型等。

2. 施工准备：对施工现场进行清理，准备好施工所需的材料、设备和技术工人，进行施工前的详细规划和布置。

3. 支座施工：框支梁的支座是关键，需要确保其稳定和承载能力。通常会使用预埋件或者现浇混凝土进行支座的施工。

4. 梁体施工：按照设计图纸，进行梁体的预制或现浇，可能需要使用塔吊等大型设备进行吊装。

5. 连接与调整：梁体安装完成后，进行精确的定位和调整，确保其与支座的连接牢固，同时满足设计的几何尺寸和变形要求。

6. 后期处理：包括混凝土的养护，以及必要的质量检查和验收。

这个施工方案需要严格按照建筑规范和安全规定进行，以保证建筑结构的稳定和安全。

转换层框支梁施工方案--.doc部分内容预览：

=2.91N/mm2

τ= V/2bh = 3×3.73×103/2×40×85×2=0.27mm2

GB／T 38516-2020 可渗透性烧结金属材料 中流量平均孔径的测定

9.梁侧模钢管（2ф48×3.5）围柃计算

钢管围柃以螺栓（ф12、＠600×450）为支座，按集中荷载五跨连续梁计算：

p =0.60×0.45×45.54=12.30 KN

Wn = 5.08×103mm3 A = 489mm2

I =12.19×104 mm4 E=2.1×105 N/mm2

M = Km p L = 0.171×12.30×0.6 =1.26KN.m

V = Kv p =0.658×20.49=8.09KN

W= bh2/6 = 40×852/6 = 48166.7mm3

Σ = M/ Wn =1.26×106/(2×5.08×103)mm3

=124.02N/mm2﹤f=215N/mm2

Τ = V/A = 8.09×103/489=16.54N/mm

F =1.097 P L3/100EI

=1.097×12.3×103×6003/ (2×100×2.1×105×12.19×104)

=0.57mm﹤[f]=450/250=2.4mm

ф12螺栓间距为：600×450

拉力 F=45.54×0.6×0.45=12.29KN, A=113mm2

σ=F/A=12.29×103/113=108.81N/mm2﹤f=215N/mm2

（三）三层梁承载力计算：

KZL16(1)：57.68×8.4=483.84KN（设计值）

模板及支架：24.73 KN

楼板模板：8.4×0.7×0.5=2.94 KN

模板支架：21.789 KN

振捣砼时产生的荷载：8.4×0.7×2=11.76KN

荷载值g1=483.84+(5.95+24.73)×1.2+11.76×1.4=537.12KN

(2) 三层梁板KL43(1)

砼： 0.4×0.7×8.4×24=56.45KN

钢筋：梁筋：2.776KN

合计：g2=56.45+2.776+0.88=60.10KN

g合=60.10+537.12=597.22KN

g = q / 8.4 = 597.22/8.4=71.09 KN/M

(3)梁强度验算(视两端固定梁)

最大的弯矩：qL21/8=71.09×8.42/8=627.01KN.M

αs=M/(fcm b h02 )=627.01×106/(16.5×400×6502)=0.225

查表得：γs=0.870

AS=627.01×106/(310×0.870×650)=3576mm2

梁底配筋：4Φ22, AS=1521mm2

梁面配筋：2Φ28+2Φ22, AS= 1232+226=1458 mm2

不能满足要求，则三层梁底支撑不能拆除，必须顶撑。

〈四〉二层K44（1）400×700的验算

(1)荷载的计算：二层梁荷载同三层梁的荷载为60.10KN

模板及支架:24.73KN

合计：60.10+24.73=84.83KN

g=84.83/8.4=10.10KN/ M

最大的弯矩： qL21/8=10.10×8.42/8=89.08KN.M

αs=M/(fcm b h02 )=89.08×106/(16.5×400×6502)=0.03

查表得：γs=0.985

AS=89.08×106/(310×0.985×650)=488.82 ㎜2

合计：488.82+597=1045㎜2

梁底配筋：4Φ22, AS=1521mm2

梁面配筋：2Φ25+2Φ22, AS= 982+226=1208mm2

完全能满足要求，则一层梁底支撑可以拆除。

四层转换层框支梁600×1700的有关荷载

1．转换层梁的有关荷载

0.6×4.5×0.058+0.04×0.085×11×2×6.86=0.67KN

1.7×4.5×0.058+30×0.04×0.085×1×6.86+0.077×36

3）钢筋重量：主筋 ф32：14根 0.66KN/M

腰筋：ф16：10根 0.16KN/M

箍筋：ф16 1.23KN/M

拉筋：ф12 0.86KN/M

∑=2.91×4.5=13.10KN

4)砼自重:24×0.6×1.7=24.48×4.5=110.16 KN

5)振捣砼产生的荷载标准值：2×1.1=2.2×4.5=9.9KN

6)钢管支撑:2.46 KN/㎡

恒荷载系数：1.2 活荷载系数：1.4

G =（0.67+3.92+13.10+110.16）×1.2+9.9×1.4

= 141.69KN

2、转换层次梁、板及钢管支撑传来的荷载

058×2.1×1.5+0.04×0.085×6×6.86=0.32KN

2)钢筋重量：(15×1.5+11×2.2)×1.21×9.8=0.55 KN

3)砼自重：24×1.5×2.1×0.2=15.84 KN

4)钢管支撑：6×5.4×7.85×9.8=2.49 KN

5)振捣砼产生的荷载标准值：2×1.1=2.2KN

恒荷载系数：1.2 活荷载系数：1.4

G =（0.32+0.55+4.85+15.84+2.49）×1.2+2.2×1.4

6）板的荷载传给框支梁：

(2.1+0.73)/2×0.75×31.94/(2.1×1.5)=10.76 KN

3.次梁(400×800)荷载传给框支梁

1) 模板及枋条自重：

1.5×0.04×0.058+0.04×0.085×15×6.86=0.35KN

0.8×2×1.5×0.058+8×0.04×0.085×2=0.19 KN

3）钢筋重量：主筋 ф20：8根 0.28KN/M

箍筋：ф16 0.39KN/M

拉筋：ф12 0.612KN/M

∑=2.91/0.4=3.21KN

4)砼自重:24×0.4×0.8=7.68/0.4=19.20 KN

5)振捣砼产生的荷载标准值：2×1.1=2.2/0.4=5.5KN

6)钢管支撑:2.46 KN

恒荷载系数：1.2 活荷载系数：1.4

G =（0.35+0.19+3.21+19.20+2.46）×1.2+5.5×1.4

7)次梁荷载传给框支梁:38.19/2=19.096 KN

1）（2.3+0.76）/2×0.75×10.76=11.589 KN

2)(4.5+1.5)/2×2.17×10.1=65.75 KN

141.69+10.76+19.096+11.59+65.75=248.89

5.三层楼板的自重：10.76KN

总的竖向荷载:248.89+10.76=258.99 KN

258.89/(0.6×4.5)=95.88 KN /㎡

1．板按四周与梁现浇，按四边嵌固计算内力

n=L1/L2=2975/2575=1.2

按公式取β=ASⅠ/ AS1= A`SⅠ/ AS1 = ASⅡ/ AS2 = ASⅡ/ AS2 =2

=75.03×106 ASⅠ N.mm

M2= ASⅠa3/4L1fy0.9h02

= ASⅠ×0.8×3/4×2580×210×0.9×160

=46.81×106 ASⅠ N.mm

MⅠ=M`Ⅰ= ASⅠβL2fy0.9h01

= ASⅠ×2×2575×210×0.9×170

=191.49×106 ASⅠ N.mm

MⅡ=M`Ⅱ= ASⅠaβL1fy0.9h01

= ASⅠ×0.8×2×2975×210×0.9×170

=124.83×106 ASⅠ N.mm

将以上各内力矩代入公式并折减系数为0.8即

ASⅠ=307 mm2/m

AS2 = a ASⅠ =0.8×307=245 mm2/m

DB34／T 3705-2020 斜拉桥钢绞线拉索减振设计指南.pdf ASⅠ=βASⅠ =2×307=614 mm2/m

ASⅡ =βAS2 =2×245=490 mm2/m

1．二层板及模板支架：35.49KN

ASⅠ =114 mm2/m

AS2 = a ASⅠ =0.8×114=91 mm2/m

ASⅠ=βASⅠ =2×114=228mm2/m

《索结构技术规程 JGJ257-2012》ASⅡ =βAS2 =2×91=182 mm2/m