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脚手架施工方案修.doc简介：
脚手架施工方案，是指在进行建筑或者其他工程结构施工时，为了确保施工安全、高效、规范，对脚手架的设计、搭设、使用、拆除等全过程进行的详细规划和设计。它包括以下几个关键部分：
1. 工程概况：明确工程规模、类型、结构特点以及施工环境等基本情况，为脚手架设计提供依据。
2. 脚手架设计：根据工程结构和施工需求，选择合适的脚手架类型，如扣件式钢管脚手架、碗扣式脚手架、盘扣式脚手架等，设计其尺寸、间距、层数等参数。
3. 施工流程：详细描述脚手架的搭设步骤、使用注意事项以及安全防护措施，包括脚手架的进场验收、搭设、检查、使用、拆除等各阶段的操作规程。
4. 安全管理：包含脚手架的承载能力计算、防风、防雷、防倾覆、防坠落等安全措施，以及紧急事故的应急预案。
5. 维护与保养：规定脚手架的定期检查、维护和保养制度，以确保其始终处于良好的工作状态。
6. 成本预算：根据设计方案，计算施工所需的人力、物力、财力等资源，为工程的经济效益提供参考。
修简介部分，主要是对以上内容进行简明扼要的概述，强调脚手架施工方案的重要性和实施过程中的核心要素，以便于施工人员理解和执行。
脚手架施工方案修.doc部分内容预览：
五、脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248
NG1 = [0.1248+(1.50×2/2+1.50×2)×0.038/1.80]×12.80 = 2.826；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板碧桂园防雷接地施工标准图 集.pdf，标准值为0.30
NG2= 0.300×4×1.500×(1.050+0.3)/2 = 1.215 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14
NG3 = 0.140×4×1.500/2 = 0.420 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.500×12.800 = 0.096 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.557 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3.000×1.050×1.500×1/2 = 2.363 kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
Wo = 0.400 kN/m2；
Uz= 0.740 ；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.400×0.740×0.649 = 0.134 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.557+ 1.4×2.363= 8.776 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.557+ 0.85×1.4×2.363= 8.280 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.134×1.500×
1.8002/10 = 0.078 kN.m；
六、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N =8.776 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ；
计算长度 ,由公式 lo = kμh 确定 ：l0 = 3.119 m；
长细比 Lo/i = 197.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.186 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 8776.000/(0.186×489.000)=96.490 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 96.490 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 ：N =8.280 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；
长细比: L0/i = 197.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 8280.063/(0.186×489.000)+77770.999/5080.000 = 106.345 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 106.345 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.134 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 3.050 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.000 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
由长细比 l0/i = 300.000/15.800的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 4.89 cm2；[f]=205.00 N/mm2；
Nl = 8.000 < Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用单扣件与墙体连接。
由以上计算到 Nl = 8.000等于单扣件的抗滑力 8.0 kN，满足要求。
连墙件扣件连接示意图
八、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算
悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。
本方案算例中，m =1.350 m，l = 1.650 m，m1 = 0.300 m，m2 = 1.350 m；
水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.200 cm4，截面模量(抵抗矩) W = 108.300 cm3。
受脚手架作用集中强度计算荷载 P=4.557+2.363=6.920kN；
k=1.350/1.650=0.818
k1=0.300 / 1.650 = 0.182
k2=1.350 / 1.650 = 0.818
代入公式，经过计算得到
支座反力 RA = 20.997 kN
最大弯矩 MA = 11.575 kN.m
最大应力 σ = 11574586.209 /( 1.05 ×108300.000 )= 101.786 N/mm2
水平支撑梁的最大应力计算值 101.786 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求!
受脚手架作用集中计算荷载 N= 4.557 +2.363 = 6.920 kN
水平钢梁自重计算荷载 q= 0.002 ×78.500 = 0.172 kN/m
最大挠度 Vmax= 6.571 mm
悬伸长度的两倍，即 2700.000 mm
水平支撑梁的最大挠度 6.571 mm 小于 水平支撑梁的最大容许挠度 2700.000/400 mm,满足要求!
九、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下
φb = 570 ×10.0×63.0× 235 /( 2700.0×160.0×235.0) = 0.83
经过计算得到最大应力 σ = 11.575×106 /( 0.731×108300.00 )= 146.254 N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 σ = 146.254 小于 [f] = 215.000 N/mm2 ,满足要求!
十、锚固段与楼板连接的计算:
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
DL／T 1884.2-2019 现场污秽度测量及评定 第2部分：测量点的选择和布置.pdf水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=6.873 kN；
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[6872.747×4/(3.142×50×2)]1/2 =9.354 mm；
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓【宣城市】《城市规划管理技术规定》（2011年），混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: