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《建筑钢结构防火技术规范》CECS200：2006.pdf简介：

《建筑钢结构防火技术规范》CECS200：2006.pdf是中国工程建设标准化协会（CECS）发布的一份规范性文件，全称为《建筑工程钢结构防火技术规范》。该规范于2006年发布，主要针对建筑工程中钢结构的防火设计和施工提出了详细的要求和指导。

该规范主要内容包括： 1. 引言和总则，阐述了钢结构防火的重要性和目的，以及规范的适用范围和基本概念。 2. 钢结构防火设计，规定了钢结构的耐火等级、防火涂料、防火隔板、防火分隔等的设计要求。 3. 钢结构防火施工，明确了施工方法、施工质量控制、防火检查验收等方面的标准。 4. 钢结构防火检测，规定了防火性能的检测方法和验收标准。 5. 钢结构防火工程的维护管理，强调了防火设施的定期检查和维护。

《建筑钢结构防火技术规范》CECS200：2006是建筑设计、施工和验收的重要参考依据，对于保障钢结构建筑物的消防安全具有重要作用。

《建筑钢结构防火技术规范》CECS200：2006.pdf部分内容预览：

6.1.1一般工业与民用建筑的室内火灾空气温度可按下式计算，

(t)—T(0)=3451g(8t+1)

6.1.2当能准确确定建筑室内有关参数时，可按附录B方法计 算室内火灾的空气温度，也可按其他轰燃后的火灾计算室内 火灾的空气温度。 6.1.3实际的室内火灾升温在任意时刻对结构的影响，可等效为 标准火灾升温在等效曝火时刻对结构的影响。本规范以钢构件温 庭妇竺业新质刚业平甲县主注出竺实中山定龄宝点海

6.1.2当能准确确定建筑室内有关参数时，可按附录B方 算室内火灾的空气温度，也可按其他轰燃后的火灾计算 火灾的空气温度

6.1.3实际的室内火灾升温在任意时刻对结构的影响DB4201∕T 649-2021 武汉市排水管网建设管理技术规程，可等效为 标准火灾升温在等效曝火时刻对结构的影响。本规范以钢构件温 度相等为等效原则。当采用附录B方法计算室内火灾的空气温 度时，等效曝火时间。可按下式计算：

6.1.3实际的室内火灾升温在任意时刻对结构的影响，

ZAwh n=0.53 AT

式中te 等效曝火时间（min）； 开口因子(m1/²); 7 QT 设计火灾荷载密度（MJ/m²），按附录C计算 Aw 按门窗开口尺寸计算的房间开口面积（m²）； h 房简门窗洞口高度（m）； AT 包括门窗在内的房间六壁面积之和（m²）

6.2高大空间火灾空气升温

.1本规范中,高大空间是指高度不小于6m、独立空间地(楼

6.2.1本规范中，高大空间是指高度不小于6m、独立空

面面积不小于500m的建筑空间

面面积不小于500m的建筑空

面面积不小于500m的建筑空间。 .2.2高大空间建筑火灾中的空气升温过程可按下式确定：

6.2.2高大空间建筑火灾中的空气升温过程可按下

6.2.3火源功率设计值Q，应根据建筑物实际可燃物的

取一合理数值。根据火源功率设计值Q，可按表6.2.3确定 功率类型。

表 6.2.3火源功率类型

6.2.4火灾增长类型可根据可燃物类型按表6.2.4确定。 表6.2.4火灾增长类型

4火灾增长类型可根据可燃物类型按表6.2.4确定。 表6.2.4火灾增长类型

6.2.4火灾增长类型可根据可燃物类型按表6.2.4确定

5.3.2钢构件单位长度综合传热系数B可按下列公式计算

2.041 Tg+273 Ts+273)4 Xr T.T, 100 100

1 .Fi B= dV 1+Ciprd,F 2cs0.V

W/(m3 . C)l;

F;一一构件单位长度防火保护材料的内表面积（m/m）。 各类构件的FV值可按附录E采用。 6.3.3有非膨胀型防火保护层的构件，当构件温度不超过600° 时，在标准火灾升温条件下其内部温度可按下式近似计算：

各类构件的FV值可按附录E采用。

式中T（0）一一一火灾前构件的初始温度，取20C： t一火灾升温时间（s），当为非标准火灾升温时，用第 6.1.3条确定的等效曝火时间t代替。 有膨胀型防水保护层的构件，在标准火灾升温条件下，其内部 温度应按附录1规定的方法确定。 6.3.4在标准火灾升温条件下，无防火保护层的钢构件和采用不 司参数防火被覆构件的升温也可按附录F查表确定。 6.3.5当钢构件的防火被覆中含有水分时，宜考虑钢构件的升温 延迟现象。此时钢构件的内部温度可按下式计算：

T(t)=T,(t) tt+t

式中t一一 延迟时间（s）； t'一构件温度达到100C所需的时间(s); P一一保护层中所含水分的质量百分比（%）； T"。（t)一考延迟现象的影响时，构件在t时刻的内部温度； T（t)一不考虑延迟现象的影响时，构件在t时刻的内部温 度，按第6.3.1、6.3.3或6.3.4条确定。 当有实测数据时，延迟时间可采用实测值。 当采用由附录A确定的防火被覆的等效导热系数计算钢构

件的升温时，无需考虑防火被覆中水分引起的延迟时间。

6.4.1在进行钢结构抗火计算时，应考虑温度内力和变形 响。

6.4.1不 在进行钢结构抗火计算时，应考虑温度内力和变形的影 响。 6.4.2计算钢结构中某一构件受火升温的温度内力和变形时，可 将受火构件的温度效应等效为杆端作用力（图6.4.2），并将该作 用力作用在与该杆端对应的结构节点上，然后按常温下的分析方 法进行结构分析，得到该构件升温对结构产生的温度内力和变形。 其中，受火构件的温度内力可按下式确定：

受火构件的轴尚温度内力（压力）； Mri一 受火构件的杆端温度弯矩（方向与图6.4.2b所示 MT方向相反）； N 按等效作用力分析得到的受火构件的轴力（受拉为正）； Mi 按等效作用力分析得到的受火构件的杆端弯矩（方向 与图6.4.2b所示MTe方向一致为正）； T1、T2 受火构件两侧或上下翼缘的温度，对于有防火保护层 的钢构件取Ti=T2； 受火前构件的温度； E一一 温度为（Ti+T2）/2时钢材的弹性模量； A一一受火构件的截面面积； ·I一一受火构件的截面惯性矩； 受火构件的截面高度，

图6.4.2结构温度效应等效为杆端作用力

6.4.3·计算框架柱的温度内力时，如仅考虑该柱升温（相邻柱不 升温），则该柱的温度内力可根据计算结果折减30%。 6.4.4钢结构构件抗火验算时，受火构件在外荷载作用下的内 力，可采用常温下相同荷载所产生的内力乘以折减系数0.9。

6.5.1、钢结构抗火验算时，可按偶然设计状况的作用效应组合， 采用下列较不利的设计表达式

Sm=Y(SGk+STk+ΦSQk) Sm=%(SGk +STk +,SQk +0. 4Swk)

中Sm 作用效应组合的设计值； Sck 永久荷载标准值的效应； STk 火灾下结构的标准温度作用效应； SQk 楼面或屋面活荷载标准值的效应： Swk 风荷载标准值的效应； 楼面或屋面活荷载的的频遇值系数，按现行国家标 准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定取值： 楼面或屋面活荷载的准永久值系数，按现行国家标 准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定取值； %一结构抗火重要性系数，对于耐火等级为一级的建筑 取1.15,对其他建筑取1.05

7.1.1钢结构构件抗火设计可采用第7.1.2或7.1.3条规 步骤进行。

1按第6.5.1条进行荷载效应组合。 2根据构件和荷载类型，按第7.4和7.5节有关条文，确定 构件的临界温度Td。 3当保护材料为膨胀型时，保护层厚度可按试验方法确定。 当保护材料为非膨胀型时，可按下述方法计算所需防火被覆厚度： 1）由给定的临界温度T.、耐火极限（标准升温时间t或等效 爆火时间t。），按附录G查表确定构件单位长度综合传热系数B。 2由下式计算保护层厚度：

3）当≤0.01或不便确定时，可偏于安全地按下式计算 层康度。

Po (d')2 5入,

以（t一t.）代表t重新按附录G查表确定构件单位长度综合传

7.2.1高温下，轴心受拉钢构件或轴心受压钢构件的强度应按下 式验算：

式中N 火灾下构件的轴向拉力或轴向压力设计值； A，一一构件的净截面面积； n一一高温下钢材的强度折减系数; R一一钢构件的抗力分项系数，近似取一1.1; f一一常温下钢材的强度设计值。

N ≤YR PTA Pr=α.甲

式中N一一一火灾时构件的轴力设计值： Mx、M,一火灾时最不利截面处的弯矩设计值，分别对应于强 轴文轴和弱轴y轴； An 最不利截面的净截面面积； Wx、W.y 分别为对强轴轴和弱轴y轴的净截面模量； Yx、 分别为绕强轴弯曲和绕弱轴弯曲的截面塑性发展系 数，对于工字型截面=1.05、,一1.2；对于箱形截 面%=%=1.05；对于圆钢管截面x=%=1.15。

3钢框架梁、柱的抗火承载力

应按下式验算其高温承载力

N ≤0. 7rYrf PTA

图7.3.1梁升温使柱端屈服

7.3.2火灾时，按图7.3.2所示钢框架梁承载能力极限状态，应 按下式验算其高温承载力：

7.3.2火灾时，按图7.3.2所示钢框架梁承载能极限状态，应

M.

式中M。一—一梁上荷载产生的最大弯矩设计值，不考虑温度内 力；当梁承受的荷载为非均布荷载时，可按简支梁 跨间最大弯矩等效的原则，将其等效为均布荷载； Q一一火灾时梁承受的均布荷载设计值； [一梁的跨度； B.一与梁端部连接有关的参数，当梁两端铰接时

7.4.2轴心受压钢构件的临界温度T，可取以下两个临界温度

7.4.2轴心受压钢构件的临界温度T.可取以下两个临界温度

式中A一一构件的毛截面面积;

M R'=→ o'.wf P 90.6 pb 0.282 1.07 ≤1.0 P>0. 6 Ph

M M. N R + An Y.Wnx +

PmxMx PxA N nPtyM PxA e2= 0'byW, N =元² EA/(1. 1,2) , N'Ex = 元* EA/(1.

7.5钢框架梁、柱的临界温度

《信息技术 信息设备资源共享协同服务 第202部分：通用控制基础协议 GB/T 29265.202-2012》8.1.1当圆形截面钢管混凝土柱保护层采用非膨胀型防水涂料

.1.1当圆形截面钢管混凝土柱保护层采用非膨胀型防水浮 寸，其厚度可按表8.1.1确定，

注入二4L/D.其中L为柱的计算长度，D为柱截面直径。

.2当矩形截面钢管混凝土柱保护层采用非膨胀型防火涂料 其厚度可按表 8. 1. 2 确定。

时,其厚度可按表 8. 1. 2 确定。

表8.1.2矩形截面钢管混凝土柱非膨胀型防火涂料保护层厚度

注：^=2V3L/D或2V3L/B，其中L为柱的计算长度，D和B分别为柱截面 边尺寸。

海南省工程质量安全手册（试行）--质量检查实施细则(试行)（海南省住房和城乡建设厅2019年）3当圆形截面钢管混凝土柱保护层采用金属网抹M5普通 砂浆时,其厚度可按表 8. 1.3 确定。

面钢管混凝土柱金属网抹M5普通水