GB／T 8117.3-2014 标准规范下载简介和预览

GB／T 8117.3-2014 汽轮机热力性能验收试验规程 第3部分：方法C 改造汽轮机的热力性能验证试验简介：

GB/T 8117.3-2014是中国国家标准中关于汽轮机热力性能验收试验规程的第三部分，主要针对改造汽轮机的热力性能验证试验。这个标准详细规定了在汽轮机进行改造或大修后，如何进行热力性能的测试和验证，以确保其性能符合设计要求和运行安全。

这个标准包括但不限于以下几个方面的内容：

1. 试验条件：规定了试验前设备的状态，包括但不限于汽轮机的清洁度、润滑系统、冷却系统等的状态要求。

2. 试验方法：详细描述了如何进行试验，包括数据的采集、处理和分析方法。这些方法包括但不限于热效率测试、汽耗测试、功率测试等。

3. 数据处理：给出了如何根据收集的数据计算出汽轮机的主要热力性能参数，如热效率、汽耗率等，并规定了这些参数的允许偏差范围。

4. 结果评价：规定了如何根据测试结果评价改造后的汽轮机性能是否满足设计要求和运行标准。

5. 异常处理：对于试验中可能出现的异常情况，给出了相应的处理和判断准则。

这个标准的实施，对于保证汽轮机改造后的正常运行，提高能源利用效率，减少运行故障，具有重要的指导意义。同时，对于保证电力系统的稳定运行和提升整个行业的技术水平也有积极作用。

GB／T 8117.3-2014 汽轮机热力性能验收试验规程 第3部分：方法C 改造汽轮机的热力性能验证试验部分内容预览：

除引用标准GB/T8117.2一2008所包括的全部修正项目均有效外，本部分还允许对改造前和改造 后试验的特殊环境影响因素进行修正，例如： 已观察到未更换部件的性能变化； 改造部件周围边界条件的自身变化。 例如，如果改造低压缸，但同时进行高压缸和中压缸的检修，则改造前和改造后试验的结果可能变 得失真。作为预防，在改造前、后宜进行恰降试验（或其他试验），以发现未改造部件在性能上的漂移或 阶跃变化，对此应进行适当的修改以补偿改造前试验的基准。这种修改能够根据修正曲线、修正系数或 由计算机模拟计算的方式来处理。 对于部件性能改进的保证值，试验宜在改造前、后试验时的边界条件尽可能接近的情况下行。例 如，如果存在汽缸压比、高、中压缸的通流能力或抽出和注人流量的独立偏差，可能就意味着需要修正。 如果改造前试验所确定的基准不正确，则允许对热耗率改进保证值进行修改。这应是经商定的试 验大纲中的一部分。根据比例原则，应在改造停机之前对经过修改的性能保证改进值予以认可。 一般的情况，根据改造机组周用的热力学边界来确定所允许的修正，包括锅炉出力等。但是许多情 况下，改造改变了相关设备的性能，这时就不宜对此进行修正。例如，如果改造后机组改变了再热器的 工况，则可能会影响再热器的喷水。需要确定这种变化，并且可作为单独修正项来使用。类似情况也适 用于凝汽设备和给水加热设备。 在老机组中，泄漏问题可能相当严重，应对改造前、后试验的影响予以全面考虑（见6.2.3.4）。 如果改造的部件是整个系统的一个小部分，但对其他许多部件有影响，且修正量可能会很大。在这 种情况下，建立一个计算机来同步处理多项修正可能会很方便 循环系统参数用标准修正公式进行修正，见GB/T8117.2一2008中附录E。但是，所涉及循环系统 特定的修正曲线或公式宜由制造商提供。购方有权检查它们对规定循环系统的适用性。修正曲线应在 任何试验开始前达成一致。 般宜在合同阶段商定机组辅助设备的改造影响

合同中给出的改造性能保证值应明确、毫无歧义地说明改造验证试验时的工况。如果完全修正后

包括任何商定的充差）达到合同的保 在确立商定的允差时，应了 的性能水平，并且充差修正量不必等于总测量不确定度。 但是，如果在合同中未规定允差，则 大允差等于按本部分计算的试验不确定度，而实际的允差值应由各方商定

CJJ 94-2009 城镇燃气室内工程施工与质量验收规范 附条文说明7.9.1改造部件的性能劣化(老化）

由于新部件装入老机组中可能遭受异常的劣化影响，应适当考虑由此引起改造的劣化问题。“老化 程度”的允差应专门详细说明并由合同各方商定。如果以性能改进值作为保证值时，改造前试验应刚好 在改造停机前完成，使得改造前、后试验时试验仪表的零位漂移降到最小。因为熔降试验无需大量的准 备工作，宜在改造前、后及时进行，以确定缸效率变化。 如果从并网至试验时间的间隔超过8周，试验时间不可避免地被推迟，对这种情况，则可根据 GB/T8117.2一2008中7.9有关火电机组热耗率老化的指导表来给出允差。对于不同热力循环系统， 各部件效率劣化对热耗率的影响份额宜在试验前由各方商定。再热机组的典型影响份额如下： 高压缸：0.44 中压缸：0.28 低压缸：0.28 这些值仅表示所改造的汽缸对热耗率的影响份额（例如，如果仅改造高压缸，其影响为GB/T8117.2 2008中老化率的44%）。相应的劣化对缸效率的影响系数可通过除以缸效率对热耗率的影响系数来得 到（见1.2.2.2的示例）。对其他布置和循环系统的情况，汽缸的影响份额宜在试验前由各方复算并 商定。

附录H （规范性附录） 试验结果的测量不确定度一 一改造应用

式中： 标准方差； H 测量变量的读数； x 测量变量的平均值； N 读数的数量。 测量值（{，）和平均值（元）的置信区间以学生氏t分布值给出： V.=±t Xs

表H.1不同读数数量N和置信度P的学生氏分布

1）见引用标准GB/T8117.2的8.1和附录E

有若干个不同且独立的随机分布误差源，其中每一个都有对应的置信区间： 读数误差的置信区间VA； b）累积误差的置信区间Vi； c）一组仪表的误差或一台特定仪表的已知误差（准确度等级G)的置信区间Vs d）系统波动产生的置信区间Vk 一个特殊变量的总体误差（测量不确定度）的置信区间用以下公式给出：

一个特殊变量的总体误差（测量不确定度）的置信区间用以下公式给出： V=[VA+Vi+V+V]1/2 .·(H.5 当一台特殊仪表的准确度等级已知时，式中的Vs由V；代替。 当采用高准确度的现代数据采集系统时，读数误差很小，可忽略不计。 实际使用时，总的不确定度可分为两类误差：从仪表至计算值的测量链的系统误差和由波动产生的 随机误差。干是：

当一台特殊仪表的准确度等级已知时，式中的Vs由V；代替。 当采用高准确度的现代数据采集系统时，读数误差很小，可忽略不计。 实际使用时，总的不确定度可分为两类误差：从仪表至计算值的测量链的系统误差和由波 随机误差。王是：

式中： Vo总体不确定度； V—系统误差； Van一随机误差。 作为示例，用下列公式来计算总流量的平均值和置信区间，式中各个流量测量之间相互独立，并且 是分别并联或串联的。 对于并联测量的流量，其平均值m和置信区间V=计算如下

对于串联测量的流量，其计算如下

式中： m; 第i个流量； Va. 第i个流量的置信区间； M 总流量的平均值；

m ,m ( H.7 ..(H.8

(m, XY.) Y; : .....(H.9) V.. Vm ...(H.10 Y

V一总流量的置信区间。 试验结果（例如流量、热耗率和效率)是通过测量变量、物理特性及系数来计算得到。一般的， 果由下式确定，见GB/T8117.2—2008中附录F：

式中：；为变量，b为物理特性，ca为系数。 按误差的传播定律，给出试验结果的 区间如下：

y=F(r..b..c.)

V,=→[× ]+[%× ] +[×. ( .12 ]

N, 测量变量：的数量； N. 物理特性6的数量； N. 系数c的数量； Vr, 测量变量工；的置信区间； Vik 物理特性6的置信区间； V... 系数c的置信区间。 公式（H.12)中的偏导数可根据适当的定义公式来确定或用数值求导数来代替。 严格来讲，误差传播定律公式（H.12)只能用于所有变量均真正相互独立的情况。大多数实际情况 下，物理特性和系数与变量的测量值有关。这种情况下，在使用误差传播定律之前，被测量变量、物理特 性和系数间的相互关系应引人公式（H.12）中。 但是，变量互相依存性的影响可被忽略。如此，将极大地简化试验计算，并且对于测量不确定度的 计算值没有明显影响。 对于大多数情况，特别是涉及改造的情况下，可能很难将计算结果用一个解析函数来表示。因此， 推荐由数值法来求导。 假定每个应变参数[例如热耗率（f）、低压缸效率（f2）等］是若干自变参数:、2""的函数， 因此：

L =f.( .2rN

导数（敏感系数）被定义为函数f：、f2*f.的偏导数。能够用一个矩阵表来表示该导数（见表 H.2)

表H.2导数的一般表示式

如果一个特殊变量r，同时由几个独立的仪表来测量，则可按公式（H.9）和公式（H.10)来确定加权

Vim = [Vpre + Vi] H.15 (Veys.pre + Vean.pre) H.16 ......( H.17

如果改造前、后分开独立进行的试验，则其置信区间可按照公式（H.16)和公式（H.17)来计算。 如果这些试验采用完全相同的仪表，并且在两次试验间未更换过，则系统误差将消失，且公式 H.14)变为(e0):

实际上，，的值应根据前面提到的因素来确定

《城镇给水管道非开挖修复更新工程技术规程 CJJ/T244-2016》Vip =Z (Vmr +Van.post):

附录I （资料性附录） 改造的性能改进值计算——算例(火电和核电

下面讨论两个计算示例，每个示例只是实际应用中典型或特殊的情况，而不是通用指导。 1.2中：一台具有改造性能保证值的火电再热汽轮机机组，保证值是根据本部分中表1.1来推荐给 出。对工作在干蒸汽区域中的高压缸改造，举例说明了汽缸效率的绝对保证值和相对保证值，对于部 分工作在湿蒸汽区中的低压缸改造，讨论了热耗率的相对保证值。对于相对改进值的情况，先根据规定 的热平衡图给出性能改进值，然后根据对改造前试验的检查点来修改保证值，最后在改造后试验来验证 实际达到的性能改进值。 I.3中：对压水反应堆（PWR)核电汽机岛。以改造前的试验热平衡图作为基准，给出按照台同保证 热平衡形式的性能改进保证值。改造后的试验结果在改造后试验热平衡图中给出。 对于每一种类型的机组，都有两个独立的改造。 注：示例中单位换算可参考引用标准GB/T8117.2一2008

本例是一台具有一次再热、给水回热循环系统的常规机组，汽轮发电机组的额定功率500MW、转 速3000r/min，高中低压缸串联布置。设计蒸汽参数包括，新蒸汽压力为160bar、新蒸汽和再热蒸汽 温度均为540℃以及凝汽器压力为0.05bar。低压缸为双流汽缸，总排汽环形面积为31.67m。 为便于理解所涉及的原理，该循环系统简单，给水加热器少、无轴封漏气，热力循环系统图如图1.3 所示。图1.3是作为基准的原始热平衡图（或称原始验收试验图）。图1.4给出了固定阀位情况所对应 的热耗率修正系数。 图1.4中所示均为典型曲线，但对于各类特殊改造的试验大纲应专门提出不同的修正曲线。本示 例的改造项目为高压缸改造（见1.2.2，这也可以看成是中压缸改造的典型示例）和低压缸改造（见 1.2.3)，都是从汽轮发电机组的角度严格考虑过的两个改造项目。相关设备的负荷对总体性能的影响也 要进行检查（见I.2.4）。由初始热平衡得出基准效率如下（见图1.1）： a）高压缸

图1.1高压缸膨胀过程线

深圳工改保项目装配式施工分享PPT(45页)图1.2低压缸膨胀过程线

低压缸，余速损失LL（主要是动能）是一个不可忽视的量，并且蒸汽的部分膨胀发生在湿蒸汽 面的处理给出了改造项目中几个实用规定（见图1.2）。 给出总体效率，7e= h，

对于低压缸，余速损失LL（主要是动能）是一 个不可忽视的量，并直蒸汽的部分膨胀发 区域内，下面的处理给出了改造项目中几个实用规定（见图1.2）