GB 50135-2019标准规范下载简介

GB 50135-2019：高耸结构设计标准(无水印，带书签)简介：

GB 50135-2019《高耸结构设计标准》是中国的一项国家设计标准，主要针对高耸结构的规划、设计与施工提供规范和指导。高耸结构通常指的是高度超过30米，或者在特定环境中高度对周围环境有显著影响的结构，例如电视塔、通信塔、输电塔、摩天大楼等。

这个标准覆盖了高耸结构的总体设计、结构设计、地震设计、风荷载设计、荷载组合与计算、地基与基础设计、施工与验收等多个方面，对于保证高耸结构的安全、经济、合理与耐久性具有重要意义。

新的2019版标准在总结以往实践经验的基础上，结合了最新的科研成果和工程实践，对一些设计原则、计算方法、构造要求等进行了修订和补充，以适应新的技术发展和工程需求，提升了设计的科学性和实用性。

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GB 50135-2019：高耸结构设计标准(无水印，带书签)部分内容预览：

主：1表中圆形结构的值适用于wod≥0.02的情况，D以m计；w为基 风压，以kN/m?计；

主：其中：中二 横梁正面投影面积 横梁正面轮廊面积

注：sn为作用于结构的垂直风向分量W的体型系数；作用于结构的平行风向分量 ，的体型系数u影响较小，可不计。

16三管组合柱对角线风向体型系

DB62∕T 3169-2019 注塑夹芯复合保温砌块墙体工程技术规程主：以一个圆管的直径计算挡风面积

主：1以一个圆管的直径计算挡风面积：

且整体体型系数在轴、y轴投影，应等于在1轴、y轴上的单独体型系数

4.2.8高耸结构体型未在现行国家标准《建筑结构荷载规范》 GB50009中列出的，但与本标准所列结构体型相似时，其风荷载 体型系数可按本标准第4.2.7条的规定采用；特别重要或体型复 杂的高算结构，宜由风洞试验或数值风洞计算确定

主：1表中给出了结构对应的阻尼比从左到右依次为0.01～0.05，可根据结构型 式相应选取；对于单管塔可取阻尼比0.01，其余类型塔的阻尼比可按照本 标准第4.4.6条选取； 2对于上部用钢材、下部用混凝土的结构，可近似地分别根据钢和混凝土查 取相应的值，并计算各自的风振系数。

年：1表中给出了结构对应的阻尼比从左到右依次为0.01～0.05，可根据结 式相应选取；对于单管塔可取阻尼比0.01，其余类型塔的阻尼比可按具 标准第4.4.6条选取； 2对于上部用钢材、下部用混凝土的结构，可近似地分别根据钢和混凝 取相应的值，并计算各自的风振系数。

注：1对于结构外形或质量有较大突变的高结构，风振计算均应按随机振动理 论进行； 2 计算时，对地面粗糙度B类地区可直接带入基本风压，而对A类、C类、D 类地区应按当地的基本风压分别乘以1.28、0.54、0.26

论进行； 2 计算时，对地面粗糙度B类地区可直接带入基本风压，而对A类、C类 类地区应按当地的基本风压分别乘以1.280.54.0.26

凹线形变化的结构，其余无括弧的系数两者均适用； 2表中变化范围中的数字为A类地貌至D类地貌，B类地貌可取该数字范围 内1/5处，C类可取约1/2处

4.2.10钢榄杆风振系数应符合下列规定

式中：g 峰值因子，取2.5； I10 10m高系流度，A类、B类、C类、D类地貌分别为 12%、14%、23%、39%； 风部面指数，A类、B类、C类、D类地貌分别为0.12 0.15、0.22、0.30；

2）当钢杆高度大于150m时：

表4.2.10综合考虑风压脉动、高度变化及振型影响的系数

注：1变化范围的数字A类至D类地貌，B类地貌取该数字范围内约1/10处，C 类取1/2处； 2表中，为考虑杆身影响后的纤绳实际基频（rad/s），l为纤绳弦向长度 （m），S为纤绳张力（N），m为纤绳线质量密度（kg/m）；

4.2.11 高算结构应考虑由脉动风引起的垂直于风向的横而 的验算。

的验算。 4.2.12对于竖向斜率不大于2%的圆筒形塔、烟卤等圆截面构 筑物以及圆管、拉绳和悬索等圆截面构件，应根据雷诺数Re的不 司情况按下列规定进行横风向风振的验算： 1可按下列公式计算结构或构件的雷诺数Re、临界风速

Re=69000ud d 5d Uer.j= St.T, T, UH=40 /HWo

erpa 32005, H,=H Uer.j 1.2VH.

表4.2.12入，计算用表

校核横风向风振时考虑的振型序号不大于4，对一般悬臂结构可只考虑第1或 第2振型

3）当雷诺数为3×105

(4. 2. 14]

式中：SL 横风向风振效应； Sn 发生横风向共振时相应的顺风向风荷载效应

4.2.15输电高塔设计风荷载可根据行业的具体情况确定

4.3.1设计电视塔、无线电塔和输电高塔等类似结构时，应考 息结构构件、架空线、拉绳等表面覆冰后所引起的荷载及挡风面积 增大的影响和不均匀脱冰时产生的不利影响。

4.3.2基本覆冰厚度应根据当地离地

十重现期分析计算确定。当无观测资料时，应通过实地调查 或按下列经验数值分析采用：

重覆冰区：基本覆冰厚度可取20mm~50mm； 中覆冰区：基本覆冰厚度可取15mm~20mm； 3轻覆冰区：基本覆冰厚度可取5mm10mm。

4.3.3覆冰重力荷载的计算应符合下列规定：

1圆截面的构件、拉绳、缆索、架空线等每单位长度上的覆 力荷载可按下式计算：

式中:9. 单位面积上的覆冰重力荷载（kN/m）

4.4.1基于结构使用功能和重要性，应按现行国家标

抗震设防分类标准》GB50223的规定将结构划分为特殊设防 类、重点设防类、标准设防类、适度设防类四类，并应按现行国家标

准《建筑抗震设计规范》GB50011进行设计。 4.4.2对设防烈度为7度（0.15g）及以上带塔楼的高结构、设 防烈度为8度及以上的高算混凝土结构和设防烈度为9度及以上 的高算钢结构，应同时考虑竖向地震作用和水平地震作用的不利 组合。对高耸结构的悬挑桁架、悬臂梁、较大跨梁等，应考虑竖向 地震作用。刚度中心与质量中心存在偏心时，应考虑地震作用的 扭转效应。

4.4.3带有塔楼的高算结构应进行性能化设计。当高算结机

用抗震性能设计时，应根据其抗震设防类别、设防烈度、场地条件、 结构类型、功能要求、投资、造成损失大小和修复难易程度等，对选 定的抗震性能目标提出技术和经济可行性综合分析和论证。

设计规范》GB50011采用，其最大值按本标准第4.4.5条的规定 采用，其形状参数应符合下列规定

图4.4.4地震影响系数曲线 地震影响系数；αmax一地震影响系数最大值；n一直线下降段的下降斜率调 整系数；一衰减指数；T一特征周期；n2一阻尼调整系数；T一结构自振周期

图4.4.4地震影响系数曲线

1直线上开段，周期小于0.1s的区段； 2水平段，自0.1s至特征周期区段，应取最大值αmax； 3曲线下降段，自特征周期至5倍特征周期区段，衰减指数 应取0.9； 4直线下降段，自5倍特征周期至6.0s区段，下降斜率调整 系数应取0.02；

5特征周期，根据场地类别和设计地震分组按表4.4.4采 用：计算8度、9度罕遇地震作用时，特征周期应增加0.05s。

表4.4.4 特征周期值（s）

表4.4.5水平地震影响系数最大值

主：括号中数值分别用于设计基本地震加速度取为0.15g（抗震设防烈度为7度） 和0.30g（抗震设防烈度为8度）的地区

4.4.6当高耸结构抗震阻尼比的取值不等于0.05时，地震影响 系数曲线的阻尼调整系数2及形状参数应按下列规定调整： 1曲线下降段的衰减指数应按下式确定：

式中： 曲线下降段的衰减指数； 结构抗震阻尼比，按表4.4.6采用

0.05 y=0.9+ 0.3+6

表 4.4.6结构抗震阻尼比

主：对于上部钢结构、下部钢筋混凝土的高算结构，换算阻尼系数可根据该振型振 动时能量耗散等效的原则确定

段的下降斜率调整系数应按下

3阻尼调整系数应按下式确定：

4.4.7计算高算结构的地震作用时，其重力荷载代表值应取结构 自重标准值和各竖向可变荷载的组合值之和。结构自重和各坚竖向 可变荷载的组合值系数应按下列规定采用： 1对结构自重（结构和构配件自重、固定设备重等）取1.0： 2对设备内的物料重取1.0，对特殊情况可按国家现行有关 标准采用； 3对升降机、电梯的自重取1.0，对吊重取0.3； 4对塔楼楼面和平台的等效均布荷载取0.5，按实际情况考 虑时取1.0； 5对塔楼顶的雪荷载取0.5。

4.5.1对带塔楼的多功能电视塔或其他旅游塔，应计算塔楼内结构 和邻近处塔楼外结构的温差作用效应。电梯井道封闭的多功能钢结 构电视塔应计算温度作用引起井道相对于塔身的纵向变形值，并采取 借施释放其应力，且不应影响使用。计算温差标准值为当地的历 年冬季或夏季最冷或最热的钢结构日平均气温或钢筋混凝土结构月 平均气温与室内设计温度之差值，正负温差均应验算，

4.5.2高结构由日照引起向

5.1.1钢塔架和榄杆结构（以下简称塔榄钢结构）设计应进行强 度、稳定和变形验算。

5.1.2对于承受疲劳动力作用的高算钢结构应进行抗疲劳

设计标准》GB50017的规定。螺栓、紧固件应符合国家现行相关 标准的要求。

1.4塔榄钢结构的钢材及连接强度设计值应按本标准附 表A.0.1～表A.0.4采用江苏省现行专业计价定额材料含税价调整表，并按本标准表A.0.5折减。钢铺 强度设计值可按本标准表A.0.6采用。单角钢连接计算凡 现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017的规定。

，构件体型特殊且很大时可用热喷锌（铝）复合涂层。对厚月 或等于5mm的构件，锌层平均厚度不应小于86um；对厚层 5mm的构件，锌层平均厚度不应小于65um。

于5mm的构件，锌层平均厚度不应小于65μm。 5.1.6塔榄钢结构应有可靠的防雷接地，接地标准应按国家现行 有关标准执行。当采用镀锌钢塔塔体作为引下线时，必须保证塔 本由避雷针到接地线全线连通，无绝缘涂层。高强缆索不应作为 接地体。

在轴线不宜通过杆杆身轴线（图5.1.7）。

图5.1.7双纤绳布置方案 1一杆身：2一纤绳

5.2塔钢结构的内力计算

5.2.1塔榄钢结构宜按整体空间桁架做静力结构分析；对 行抗震验算的钢塔及安全等级属一级高箕结构的钢塔DB32∕T 1087-2008 江苏省高速公路沥青路面施工技术规范，应 应谱分析或时程分析。

行抗震验算的钢塔及安全等级属一级高箕结构的钢塔，应进行反 应谱分析或时程分析。 5.2.2榄杆可用梁索单元或杆索单元非线性有限元法做静力分 析；当钢榄杆安全等级为一级时应进行非线性动力分析。当榄杆 杆身为格构式并按压弯杆件计算时，其刚度应乘以折减系数，折 减系数可按下式确定：

5.2.3当计算所得四边形钢塔斜杆承担的剪力与同层塔柱承担的