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地下室外墙脚手架施工方案简介：

地下室外墙脚手架施工方案是一个详细规划，用于指导地下室外墙的建设过程，包括脚手架的搭设、使用、维护和拆除等环节。以下是其基本简介：

1. 施工前准备：首先，需要对施工现场进行详细的考察和测量，确定脚手架的类型、尺寸和搭设位置。通常会选择适合地下环境的特殊脚手架，如组合钢架、爬升架等。

2. 设计与规划：根据设计图纸和施工要求，绘制出脚手架的施工图，包括结构设计、节点连接、安全措施等内容。同时，要考虑到地下空间的通风、照明、排水等因素。

3. 脚手架搭设：按照施工图，采用专业工具和设备，按照一定的顺序和规范进行脚手架的搭设。这包括立杆的安装、横杆的铺设、安全网的设置等。

4. 安全措施：脚手架施工过程中，必须严格遵守安全规定，设置必要的防护措施，如防滑、防坠落、防触电等。同时，定期进行安全检查和维护。

5. 使用与管理：施工人员在脚手架上作业时，要进行必要的安全培训，明确各岗位职责，确保施工过程的顺利进行。同时，对脚手架的使用和管理进行严格监控，防止意外发生。

6. 拆除与清理：工程结束后，按照规定的程序进行脚手架的拆除，并对施工现场进行清理，确保地下空间的恢复。

整个地下室外墙脚手架施工方案需要根据工程的具体条件和要求进行详细定制，以确保施工的顺利进行和作业人员的安全。

地下室外墙脚手架施工方案部分内容预览：

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5×0.038×8004/(384×2.06×105×121900)=0.01mm

集中荷载标准值P=0.058+0.14+1.2=1.398kN

DBT 29-271-2019标准下载集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

最大挠度和 V=V1+V2=1.02mm

小横杆的最大挠度小于800/150与10mm,满足要求!

9.3扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值 P1=0.038×0.8=0.031kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.35×0.8×1.5/2=0.21kN

活荷载标准值 Q=3×0.8×1.5/2=1.8kN

荷载的计算值 R=1.2×0.031+1.2×0.21+1.4×1.8=2.809kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

9.4脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每m立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248

NG1 = 0.125×19.4=2.421kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35

NG2 = 0.35×2×1.5×(0.8+0.3)/2=0.577kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14

NG3 = 0.14×1.5×2/2=0.210kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4 = 0.005×1.5×19.400=0.145kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.354kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3×2×1.5×0.8/2=3.6kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》W0 = 0.3

Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》Uz = 1.25

Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.2

经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.3×1.25×1.2= 0.315kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式

MW = 0.85×1.4Wklah2/10

其中 Wk —— 风荷载基本风压标准值(kN/m2)；

la —— 立杆的纵距 (m)；

h —— 立杆的步距 (m)。

9.5立杆的稳定性计算

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=9.07kN；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19；

i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m；

k —— 计算长度附加系数，取1.155；

u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；

A —— 立杆净截面面积；

W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3；

—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =99.78

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 <[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=8.31kN；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19；

i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

l0——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50

A——立杆净截面面积；

W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.49cm3；

MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.182kN.m；

——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 127.32

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 <[f],满足要求!

9.6最大搭设高度的计算

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 0.933kN；

NQ——活荷载标准值，NQ = 3.600kN；

gk——每m立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.125kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 83.224m。

脚手架搭设高度 Hs等于或大于26m，按照下式调整且不超过50m：

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000m。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 0.933kN；

NQ——活荷载标准值，NQ = 3.600kN；

gk——每m立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.125kN/m；

Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.153kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 66.519m。

脚手架搭设高度 Hs等于或大于26m，按照下式调整且不超过50m：

经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50m。

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl = Nlw + No

其中 Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw =1.4×wk×Aw

wk——风荷载基本风压标准值，wk = 0.315kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=3.6×4.5 = 16.2m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5

经计算得到 Nlw = 7.144kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 12.144kN

连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]

其中 ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30/1.58的结果查表得到=0.95；

A = 4.89cm2；[f] = 205N/mm2。

经过计算得到 Nf = 95.411kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到 Nl = 12.144kN大于扣件的抗滑力8kN，不满足要求!拟采用双扣件连接。

9.8立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：p≤fg

其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p=N/A；p=36.26

N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N=9.07

T／GDTL 011-2020标准下载 A —— 基础底面面积 (m2)；A=0.25

fg —— 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 1500

地基承载力设计值应按下式计算：fg = kc × fgk

其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1

fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 1500

GB／T 37306.2-2019标准下载地基承载力的计算满足要求!