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济南某广场幕墙建筑工程施工组织方案简介：

在编写一份济南某广场幕墙建筑工程施工组织方案时，通常会包括以下几个关键部分：

1. 项目背景与概述：首先，对项目进行简要介绍，包括项目名称、地点、规模、建设单位、设计单位、施工单位等基本信息，以及幕墙的主要功能和设计特点。

2. 施工目标与任务分解：明确幕墙的施工目标，包括工程的质量、安全、进度等目标。将整个幕墙工程分解为若干个子任务，如深化设计、材料采购、主体结构安装、幕墙系统安装、质量检测与验收等。

3. 施工方案与流程：详细描述幕墙施工的工艺流程，包括施工方法、施工顺序、施工技术要求等。例如，可能涉及铝合金幕墙、玻璃幕墙或者是石材幕墙的安装流程。

4. 施工组织与管理：描述施工组织架构，包括项目经理、技术负责人、施工队伍的分工和职责。强调施工过程中的质量管理、安全管理、环保管理等。

5. 施工进度计划：制定详细的施工进度计划，包括关键节点的时间表，以确保工程按期完成。

6. 风险控制：分析施工过程中可能遇到的风险，如天气变化、设备故障、人力资源短缺等，并提出相应的预防和应对措施。

7. 施工资源需求：列出所需的材料、设备、劳动力等资源需求，确保施工顺利进行。

8. 保障措施：包括应急预案、环保措施、安全防护措施等，以确保施工过程的顺利进行和人员的安全。

以上只是一个大致的框架，具体的施工组织方案会根据项目的实际情况进行详细编写。

济南某广场幕墙建筑工程施工组织方案部分内容预览：

1——阴影系数，取1.0；

2——窗帘系数，取1.1；

玻璃面积 A=1.185×1.8 =2.1M2

3——玻璃面积系数，取1.08；

4——嵌缝材料系数JBT 13786.2-2020 土方机械 振荡压路机 第2部分：试验方法.pdf，取0.4；

TCTS——玻璃中央与边缘的温度差，取40℃。

ƒ ——玻璃的边缘强度允许值，6mm钢化玻璃取

10.1 N/mm2 ƒ58.8 N/mm2 合格！

第六章 玻璃幕墙结构胶缝计算

选取最不利板块为代表计算（最大标高处）

玻璃分格尺寸：ab1185mm1500mm；

对应标高为：99.75m, 查表4.1得 ωK=2.57 KN/m2。

K1或τK1≤ƒ1

K2或τK2≤ƒ2

式中 K1——短期荷载或作用在结构硅酮密封胶中产生的拉应

力标准值（N/mm2）；

τK1——短期荷载或作用在结构硅酮密封胶中产生的剪应力标准值（N/mm2）；

K1——长期荷载或作用在结构硅酮密封胶中产生的拉应力标准值（N/mm2）；

τK1——长期荷载或作用在结构硅酮密封胶中产生的剪应力标准值（N/mm2）；

ƒ1 ——结构硅酮密封胶短期强度允许值，取0.14N/mm2；

ƒ2 ——结构硅酮密封胶长期强度允许值，取0.007N/mm2；

ωKa

CSω

2000 ƒ1

式中 CSω——在风荷载作用下结构硅酮密封胶的粘结宽度（mm）；

ωK ——风荷载标准值（KN/m2）；

a ——玻璃的短边长度（mm）；

ƒ1 ——结构硅酮密封胶短期强度允许值，取0.14N/mm2。

2.571185

则 CSω 10.9mm

20000.14

qGKab

CSG

2000（a+b）ƒ2

式中 CSG——在玻璃自重作用下结构硅酮密封胶的粘结宽度（mm）；

qGK——玻璃单位面积重量（KN/m2）；

a、b——玻璃的短边和长边长度（mm）；

ƒ2 ——结构硅酮密封胶长期强度允许值，取0.007N/mm2。

则 CSG 14.5 mm

2000 (11851500) 0.007

所以本工程中玻璃幕墙所取胶缝粘结宽度15mm满足要求！

幕墙玻璃的相对位移量（最大温差80℃）

玻璃长边的最大尺寸l=1800mm

S

tS

√ (2)

式中 tS——结构硅酮密封胶的粘结厚度（mm）；

S——幕墙的相对位移量，取4mm ；

——结构硅酮密封胶的变位承受能力，取25%。

1.9

则 tS 2.5mm

√ 0.25 (20.25)

故本工程所取胶缝粘结厚度6mm满足要求！

第一节 南立面玻璃幕墙计算

一、标高99.75m~86.25m玻璃幕墙立柱计算

幕墙立柱均悬挂在主体结构上的拉弯构件进行设计,立柱在水平荷载和自重的共同作用下处于拉弯状态,不需验算其稳定性,仅计算其截面承载力和挠度。

本立柱位于主塔楼，南立面标高99.75m。

查（表4.1）得S=3.63KN/m2 S’=2.60KN/m2

荷载带宽 b =1.185M

q=S×b=3.63×1.185=4.3 KN/m

q’=S’×b=2.6×1.185=3.08 KN/m

按铰接多跨连续梁计算简图，采用理正建筑结构系列软件平面刚桁架计算程序最大弯矩Mmax=3.9KN.m，

A=1358mm2 I=3.5×106 mm4 Wmin=4.95×104 mm3

N=0.4bh=0.4×1.185×5.5=6.52KN

M N

max ƒa

W A0

3.9×106 6.52×103

1.05×4.95×104 1358

=75+4.8=79.8 KN/mm2 <84.2 N/mm2

式中 max——立柱截面承载力量大值（N/mm2）；

N ——立柱拉力设计值（N）；

A0 ——立柱的净截面面积；

M ——立柱弯矩设计值（N·mm）；

——塑性发展系数，可取为1.05；

W ——立柱对x轴的净截面抵抗矩（mm3）；

ƒa ——立柱的强度设计值，铝材取84.2N/mm2。

由计算结果得μmax=15.6mm

二、标高86.25m~53.85m玻璃幕墙立柱计算

幕墙立柱均悬挂在主体结构上的抗弯构件进行设计，立柱在水平荷载和自重的共同作用下，处于拉弯状态，不需验算其稳定性，仅计算其截面承载力和挠度。

本立柱位于主塔楼，南立面标高86.25m。

查（表4.1）得S=3.42KN/m2 S’=2.45KN/m2

荷载带宽b=1.185m

q=S×b=3.42×1.185=4.05KN/m2

q’=S’×b=2.45×1.185=2.90 KN/m2

按不等跨二跨连续梁计算（采用赵西安编著的计算用表）

α=α/h α——短跨跨度 h——双跨连梁总长度（层高）

α = a/l = 0.58/3.6 = 0.16

查表 m=0.0747

M=mqh2=0.0747×4.05×3.62=3.92 KN.M

N =0.5bh =0.5×1.185×3.6 =2.13 KN

A=1358mm2 I=3.5×106mm4 Wmin=4.95×104mm2

N M

max ƒa

A0 W

3.92×106 2.13×103

=75.4+1.6=77 N/mm2 <84.2 N/mm2

1.05×4.95×104 1358

式中 max——立柱截面承载力量大值（N/mm2）；

N ——立柱拉力设计值（N）；

A0 ——立柱的净截面面积；

M ——立柱弯矩设计值（N·mm）；

——塑性发展系数，可取为1.05；

W ——立柱对x轴的净截面抵抗矩（mm3）；

ƒa ——立柱的强度设计值，铝型材取84.2N/mm2。

由表查得 挠度系数 ƒ=0.0031

qkh4 2.9×3.64×1012

µ ƒ× =0.0031×

E×I 0.7×105×3.5×106

=6.2mm

DL／T 1979-2019 电力用磷酸酯抗燃油中矿物油含量测定法三、 标高53.86m~25.05m玻璃幕墙立柱计算

幕墙立柱均悬挂在主体结构上的抗弯构件进行设计，立柱在水平荷载和自重的共同作用下，处于拉弯状态，不需验算其稳定性，仅计算其截面承载力和挠度。

本立柱位于主塔楼南立面，标高53.85m。

查（表4.1）得S=2.79KN/m2 S’=1.99 KN/m2

荷载带宽b=1.185m

JGJ117-1998 民用建筑修缮工程查勘与设计规程.pdfq=S×b=2.79×1.185=3.31 KN/m

q’=S’×b=1.99×1.185=2.36 KN/m

按不等跨=跨连续梁计算(采用赵西安编著的计算用表)