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8#楼模板工程专项施工方案简介：

8#楼模板工程专项施工方案，通常是指针对8号楼在进行建筑模板施工过程中制定的详细操作步骤和管理计划。这个方案可能包括以下几个关键部分：

1. 工程概述：对8#楼的基本信息进行概述，如建筑结构、规模、层数等，以及模板工程在整体施工中的重要性。

2. 施工目标：明确模板工程的施工目标，如精度要求、时间表、质量标准等。

3. 施工准备：列出所需的材料、设备、人员配置以及施工前的场地准备、技术交底等工作。

4. 模板设计与制作：详细描述模板的结构设计，包括模板的尺寸、形状、材质选择，以及模板的制作工艺。

5. 安装与拆除：制定模板的安装步骤，包括模板的定位、固定、校准，以及在混凝土浇筑后模板的拆除顺序和方法。

6. 安全措施：强调施工过程中的安全预防措施，如防护设施、个人防护装备、应急预案等。

7. 质量控制：设定质量检查点和验收标准，确保模板工程的施工质量。

8. 风险评估与应对：识别可能遇到的风险因素，并制定相应的应对措施。

9. 项目进度与管理：制定详细的施工时间表，确保模板工程按计划进行。

10. 附录：可能包括相关的技术规范、图纸、操作手册等参考资料。

这个方案是保证模板工程顺利进行的重要依据，需要经过严格的审核和执行。

8#楼模板工程专项施工方案部分内容预览：

按悬臂梁，R1＝Rmaxl=2.39×0.2＝0.48kN

R＝max[R'max，R1]/2＝1.19kN;

同理DB63／T 1563-2017 高海拔地区新建机场前期气象观测站建设技术规范.pdf，R'＝0.66kN，R''＝0.66kN

计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.55×106/83330＝6.56N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

主梁剪力图(kN)

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.48×1000/(2×100×50)＝1.04N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

主梁变形图(mm)

跨中νmax=0.22mm≤[ν]=900/400=2.25mm

悬挑段νmax＝0.56mm≤[ν]=375/400=0.94mm

λ＝h/i＝1800/15.9＝113.21≤[λ]＝150

查表得，φ＝0.54

N＝0.9×max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.35)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.35)+0.7×1.4×1]×max[0.4+0.45，0.9]×max[0.2+0.45，0.9]＝10.1kN

f＝ N/(ΦA)＝10098.29/(0.54×424)＝43.78N/mm2≤[f]＝205N/mm2

按上节计算可知，可调托座受力N＝10.1kN≤[N]＝30kN

2.13 单建部分梁模板

单建部分梁截面尺寸主要有500*800，最大跨度5.25m；500*1000，最大跨度7.7m

2.13.1 单建部分梁模板设计

模板:915×1825×18mm(宽长厚)九夹板

底部小梁:50×100木方3根，平行于梁跨度方向设置；

底部主梁:双排Φ48×3mm焊接钢管，平行于主梁截面设置；

侧面模板：500*100木方间距200；中间设M12螺栓一道；

2.13.1 单建部分梁模板计算

设计简图如下：

取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.87kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.1kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m

q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m

Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×32.87×0.252＝0.26kN·m

σ＝Mmax/W＝0.26×106/37500＝6.85N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×25.6×2504/(100×10000×281250)＝0.185mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×31.1×0.25+0.437×1.76×0.25＝3.11kN

R2=1.25q1l=1.25×32.87×0.25＝10.27kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×25.6×0.25＝2.4kN

R2'=1.25q2l=1.25×25.6×0.25＝8kN

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×10.33×0.92，0.5×10.33×0.252]＝0.9kN·m

σ＝Mmax/W＝0.9×106/83330＝10.75N/mm2≤[f]＝17.82N/mm2

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×10.33×0.9，10.33×0.25]＝5.644kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×5.644×1000/(2×50×100)＝1.69N/mm2≤[τ]＝1.9N/mm2

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×8.05×9004/(100×9350×4166700)＝0.86mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝8.05×2504/(8×9350×4166700)＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm

4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×10.33×0.9，0.393×10.33×0.9+10.33×0.25]＝10.63kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝5.86kN，R2＝10.63kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×8.05×0.9，0.393×8.05×0.9+8.05×0.25]＝8.28kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝5.13kN，R'2＝8.28kN

主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.338×106/4490＝75.35N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝2.263kN

τmax＝2Vmax/A=2×2.263×1000/424＝10.68N/mm2≤[τ]＝120N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.2mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm

4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R3]＝1.33kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.33kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

λ=h/i=1800/15.9=113.21≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得，φ＝0.5

f＝N/(φA)＝19.67×103/(0.5×424)＝93.55N/mm2≤[f]＝205N/mm2

由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×2＝19.67kN≤[N]＝30kN

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×1]＝min[38.4，24]＝24kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×24+1.4×4，1.35×24+1.4×0.7×4]＝0.9max[34.4，36.32]＝0.9×36.32＝32.69kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝24 kN/m2

设计简图如下：

梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：

q1＝bS承＝1×32.69＝32.69kN/m

q1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×24×1＝29.16kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/m

Mmax＝0.125q1L2＝0.125×q1×0.322＝0.43kN·m

σ＝Mmax/W＝0.43×106/37500＝11.51N/mm2≤[f]＝15N/mm2

工程签证单、工程联系单、设计变更单、工程洽商记录之间的区别 q＝bS正＝1×24＝24kN/m

νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×24×3254/(100×10000×281250)＝0.5mm≤325/400=0.81mm

3、最大支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax＝1.25×q1×l左＝1.25×32.69×0.32＝13.28kN

正常使用极限状态

NBT 10009-2014 煤层气井排采技术规范.pdf R'max＝1.25×l左×G4k＝1.25×0.32×24＝9.75kN