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万科城市花园高支模施工方案简介：

万科城市花园高支模施工方案，通常是指针对万科城市花园项目中使用的高大模板支撑系统（High-Strutture Formwork，简称HSS）的施工设计和操作流程。高支模是一种在高层建筑、桥梁、隧道等工程中广泛使用的模板支撑体系，它能提供稳定的工作平台，便于混凝土浇筑，对工程质量有重要影响。

具体施工方案可能包括以下几个步骤：

1. 设计阶段：根据工程结构特点和设计要求，由专业工程技术人员设计高支模的结构形式、尺寸、材料选择等。这需要考虑承重、稳定性、安全性以及施工便利性等因素。

2. 材料准备：选用高质量的模板、支架、配件，如钢管、扣件等，并进行严格的检验和维护。

3. 施工准备：包括场地平整、排水设施、施工通道的设置，以及施工人员的培训和安全教育。

4. 搭设过程：按照设计图纸和施工方案，按照一定的顺序和方法搭设高支模，保证其垂直度、平整度和稳定性。

5. 检查验收：搭设完成后，需进行自检和第三方验收，确保满足安全标准。

6. 浇筑混凝土：在高支模上进行混凝土浇筑，浇筑过程中需密切监控模板的变形情况。

7. 拆除与维护：混凝土硬化达到设计强度后，按顺序拆模。同时，对模板支撑体系进行维护，以备再次使用。

这个施工方案需要严格遵循国家和地方的相关规范，确保施工过程的安全和质量。

万科城市花园高支模施工方案部分内容预览：

7.2、高支模施工注意问题

高支模系统管理机构对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用钢管脚手架方式建立高支模系统。

施工现场安全责任人郭松华负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。

支模完毕，经施工高支模管理机构有关人员组织验收合格后，方可通知监理到现场检查、验收GB50108-2008地下工程防水技术规范.pdf，合格后方能进行钢筋安装。

高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工便梯进入工作面。

高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。

混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。

7.3、高支模施工中应急措施

1、为防止高支模施工过程中意外事故发生，施工中极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。针对上述可能发生的紧急情况作出应急准备和响应。

2、为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援小组。由项目经理曹成新任组长。负责事故现场指挥，统筹安排等。

负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。

负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。

进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。

事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。

项目部指定郭松华负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。

4、高空坠落应急救援方法：

仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。

如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。

5、模板坍塌应急救援方法：

地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；

急报项目部应急救援小组、分公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；

清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；

预备应急救援工具：切割机、药箱、担架等。

6、物体打击应急救援方法：

当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。

止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。

对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。

对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。

预备应急救援工具如下表：

附近医院：源春林医疗门诊

地址: 珠海金湾区华阳路

行车路线：从项目所在（华阳路与虹阳路交界处） → 华阳路 →源春林医疗门诊

梁板高支模采用插片式脚手架支撑体系，在支撑搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：

1）、班组每天进行日常检查，项目部每周进行抽查，不少于两次，所有检查都必须形成记录，检查项目如下：

杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。

地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。

架体是否不均匀的沉降、垂直度。

施工过程中是否有超载的现象。

安全防护措施是否符合规范要求。

脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。

2）、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。

3）、在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼，浇砼的过程中，由安全员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表：

（一）500×1200梁模板（扣件式）计算书

设计简图如下：

取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×2]×1＝39.06kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝37.3kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m

q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝30.7kN/m

Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×39.06×0.252＝0.31kN·m

σ＝Mmax/W＝0.31×106/54000＝5.65N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×30.7×2504/(100×10000×486000)＝0.129mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×37.3×0.25+0.437×1.76×0.25＝3.69kN

R2=1.25q1l=1.25×39.06×0.25＝12.21kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×30.7×0.25＝2.88kN

R2'=1.25q2l=1.25×30.7×0.25＝9.59kN

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×12.27×0.62，0.5×12.27×0.12]＝0.47kN·m

σ＝Mmax/W＝0.47×106/83330＝5.67N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×12.27×0.6，12.27×0.1]＝4.468kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.468×1000/(2×50×100)＝1.34N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×9.64×6004/(100×9350×4166700)＝0.2mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝9.64×1004/(8×9350×4166700)＝0mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm

4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×12.27×0.6，0.393×12.27×0.6+12.27×0.1]＝8.41kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝3.74kN，R2＝8.41kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×9.64×0.6，0.393×9.64×0.6+9.64×0.1]＝6.61kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝3.18kN，R'2＝6.61kN

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.432×106/4490＝96.19N/mm2≤[f]=205N/mm2

GB∕T 28637-2012 电动采光排烟天窗 主梁剪力图(kN)

Vmax＝2.889kN

τmax＝2Vmax/A=2×2.889×1000/424＝13.63N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.25mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm

4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R3]＝0.85kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知JC∕T 878.3-2010 水泥工业用硬齿面减速机 第3部分：窑用减速机，左侧立柱扣件受力R＝0.85kN≤8kN