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雅居乐新城12期塔吊基础施工方案简介：

雅居乐新城12期塔吊基础施工方案，通常是一个详细的工程计划，用于指导塔吊在12期项目中的安装和使用。这个方案可能包括以下几个关键部分：

1. 项目背景：对项目的地理位置、工程规模、建设阶段、施工时间表等基本信息进行介绍。

2. 塔吊基础设计：根据塔吊的型号和重量，设计合适的混凝土基础，可能包括地脚螺栓基础、独立基础或联合基础等。

3. 地质分析：对施工区域的地质条件进行评估，以确保基础的稳定性和承载力。

4. 施工流程：详细阐述塔吊基础的施工步骤，包括挖掘、浇筑混凝土、养护、地脚螺栓安装、塔吊就位等。

5. 安全措施：强调施工过程中的安全规定，如防坠落、防触电、防倒塌等，以及应对突发情况的应急预案。

6. 质量控制：对施工质量的监控和管理，包括材料检验、施工过程检查、竣工验收等环节。

7. 进度计划：设定明确的施工时间表，包括各个阶段的完成日期，以保证整个项目按计划进行。

8. 环境影响：评估施工对周围环境的影响并提出减缓措施，如噪音、尘埃控制等。

9. 应急预案：设立应对恶劣天气、设备故障等突发情况的应急措施。

这个方案应当是经过专业工程师团队严谨设计和审批的，以确保雅居乐新城12期塔吊的顺利施工和使用。

雅居乐新城12期塔吊基础施工方案部分内容预览：

塔吊型号:QT80,自重(包括压重),最大起重荷载 ；

塔吊倾覆力距,塔吊起重高度,塔身宽；

混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,承台尺寸

桩直径,桩间距4.5m,承台厚度《建筑制图标准》GB@T50104-2010.pdf，

基础埋深,保护层厚度:50mm

2、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算

塔吊自重（包括压重）F1=407.00kN；

塔吊最大起重荷载F2=60.00kN；

作用于桩基承台顶面的竖向力Fk=F1+F2=467.00kN；

地处广东中山市，基本风压为ω0=0.70kN/m2；

查表得：荷载高度变化系数μz=2.09；

φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.65+2×2.5+(4×1.652+2.52)0.5)×0.12]/(1.65×2.5)=0.41；

因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.17；

高度z处的风振系数取：βz=1.0；

ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.17×2.09×0.7=2.223kN/m2；

风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：

Mω=ω×φ×B×H×H×0.5×1.2=2.223×0.41×1.65×98×98×0.5×1.2=8662.11kN·m；

Mkmax＝1.4×（Me＋Mω＋P×hc）＝885＋1.2×7218.428＋30×1.2＝8139.43kN·m；

3、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算

1）、 桩顶竖向力的计算

Nik=(Fk+Gk)/n±Mykxi/∑xj2±Mxkyi/∑yj2；

其中 n──单桩个数，n=4；

Fk──作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，Fk=467.00kN；

Gk──桩基承台的自重标准值：Gk=25×Bc×Bc×Hc=25×5.50×5.50×1.20=907.50kN；

Mxk,Myk──承台底面的弯矩标准值，取8139.43kN·m；

xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=3.18m；

Nik──单桩桩顶竖向力标准值；

经计算得到单桩桩顶竖向力标准值

最大压力：Nkmax=(467.00+907.50)/4+8139.43×3.18/(2×3.182)=1622.61kN。

2）、 承台弯矩的计算

Mx = ∑Niyi

My = ∑Nixi

其中 Mx,My──计算截面处XY方向的弯矩设计值；

经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2×1674.89×1.43=4773.42kN·m。

4、承台截面主筋的计算

αs = M/(α1fcbh02)

As = M/(γsh0fy)

式中，αl──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00；

fc──混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2；

fy──钢筋受拉强度设计值，fy=210.00N/mm2；

经过计算得：αs=4773.42×106/(1.00×16.70×5500.00×1150.002)=0.039；

Asx =Asy =4773.42×106/(0.980×1150.00×210.00)=20170.15mm2。

由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为:

5500.00×1200.00×0.15%=9900.00mm2。

经计算承台配筋满足要求。

5、承台截面抗剪切计算

V≤βhsαftb0h0

其中，b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=5500mm；

λ──计算截面的剪跨比，λ=a/h0，此处，a=1.27m；当 λ<0.25时，取λ=0.25；当 λ>3时,取λ=3，得λ=1.1；

βhs──受剪切承载力截面高度影响系数，当h0＜800mm时，取h0=800mm，h0＞2000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，βhs=(800/1150)1/4=0.913；

α──承台剪切系数，α=1.75/(1.1+1)=0.833；

0.913×0.833×1.57×5500×1150=7557.479kN≥1.2×1622.613=1947.136kN；

经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！

6、桩竖向极限承载力验算

桩的轴向压力设计值中最大值Nk=1622.613kN；

单桩竖向极限承载力标准值公式：

Quk=u∑qsikli+qpk(Aj+λpAp1)

u──桩身的周长，u=1.257m；

Aj──空心桩桩端净面积,Aj=0.091m2；

λp──桩端土塞效应系数，λp=0.8；

Ap1──空心桩敞口面积，Ap1=0.035m2；

各土层厚度及阻力标准值如下表:

由于桩的入土深度为37.00m,所以桩端是在第9层土层。

单桩竖向承载力验算: Quk=1.257×3448.72+9000×(0.091+0.8×0.035)=5402.418kN；

单桩竖向承载力特征值：R=Quk/2+ηcfakAc=5402.418/2+0.65×4000×7.437=22036.983kN；

Nk=1622.613kN≤1.2R=1.2×22036.983=26444.38kN；

桩基竖向承载力满足要求！

群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：

Tuk=Σλiqsikuili

其中：Tuk──桩基抗拔极限承载力标准值；

ui──破坏表面周长，取ui=πd=3.142 ×0.4=1.257m；

GB 51348-2019 民用建筑电气设计标准(完整正版、清晰无水印) qsik ──桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值；

λi ──抗拔系数，砂土取0.50～0.70，粘性土、粉土取0.70～0.80，桩长l与桩径d之比小于20时，λ取小值；

li──第i层土层的厚度。

经过计算得到：Tuk=Σλiqsikuili=3194.22kN；

群桩呈整体破坏时井点降水施工方案，桩基的抗拔极限承载力标准值：

Tgk=（ulΣλiqsikli）/4= 12455.20kN