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泰合尚渡脚手架施工方案简介：

泰合尚渡脚手架施工方案可能因具体的工程性质和需求而有所不同，但一般来说，这是一种针对建筑施工过程中的脚手架搭建和使用的详细规划。以下是可能包含的一些要点：

1. 项目背景：首先，方案会介绍项目的具体情况，如工程规模、结构类型、施工环境等，以确定脚手架的类型和数量。

2. 脚手架类型：泰合尚渡可能是脚手架供应商或服务商，提供某种特定类型的脚手架，如钢管脚手架、碗扣脚手架、盘扣脚手架等，方案会详细介绍选用的脚手架类型和其特点。

3. 设计与规格：方案会详细说明脚手架的设计，包括横竖杆的间距、步距、承载能力等，确保其稳定性和安全性。

4. 施工步骤：包括脚手架的搭建、使用、检查和维护等各个阶段的详细操作流程和安全注意事项。

5. 安全措施：强调施工人员的安全培训，如佩戴安全帽、防护服，使用安全带，定期进行安全检查等。

6. 成本预算：根据施工规模和材料成本，预估整个施工过程的脚手架成本。

7. 施工周期：根据工程进度，规划脚手架的搭建和拆除时间，以确保工程的顺利进行。

8. 环保与可持续性：如果可能，方案还会考虑使用环保材料，以及脚手架使用后如何进行回收和再利用，体现可持续发展原则。

请注意，以上内容仅为一般性介绍，实际的泰合尚渡脚手架施工方案应由专业的工程团队根据具体项目定制。

泰合尚渡脚手架施工方案部分内容预览：

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax= 0.677×0.038×15004 /(100×2.06×105×121900) = 0.052 mm；

CJ∕T 366-2011 自导向轮胎式车辆通用技术条件集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载 P=（0.04+0.184+1.575）/2=0.9kN

V= 1.883×0.9×15003/ ( 100 ×2.06×105×121900) = 2.277 mm；

最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.277=2.329 mm；

大横杆的最大挠度 2.329 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.05×2/2=0.04 kN；

大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.5=0.058 kN；

脚手板的自重标准值: P3 = 0.35×1.05×1.5/2=0.276 kN；

活荷载标准值: Q = 3×1.05×1.5 /2 = 2.362 kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.04+0.058+0.276)+1.4×2.362=3.756 kN；

R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248

NG1 = [0.1248+(1.05×2/2)×0.038/1.80]×40.00 = 5.888；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2= 0.35×2×1.5×(1.05+0.3)/2 = 0.709 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14

NG3 = 0.14×2×1.5/2 = 0.21 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4 = 0.005×1.5×40 = 0.3 kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.107 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ= 3×1.05×1.5×2/2 = 4.725 kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo = 0.3 kN/m2；

Uz= 1 ；

经计算得到，风荷载标准值

Wk = 0.7 ×0.3×1×0.645 = 0.135 kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×7.107+ 1.4×4.725= 15.143 kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×7.107+ 0.85×1.4×4.725= 14.151 kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.135×1.5×

1.82/10 = 0.078 kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N = 15.143 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；

计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m；

长细比 Lo/i = 197 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.186 ；

立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 15143/(0.186×489)=166.492 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 166.492 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N = 14.151 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；

计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；

长细比: L0/i = 197 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186

立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 14150.85/(0.186×489)+78336.153/5080 = 171.003 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 171.003 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：

NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.219 kN；

活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；

+1.4×4.725)]/(1.2×0.125)=70.567 m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 70.567 /(1+0.001×70.567)=65.915 m；

[H]= 65.915 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。

脚手架单立杆搭设高度为40m，小于[H]，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：

NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.219 kN；

活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.078 /(1.4 × 0.85) = 0.066 kN.m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 67.827 /(1+0.001×67.827)=63.519 m；

[H]= 63.519 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。

脚手架单立杆搭设高度为40m，小于[H]，满足要求！

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl = Nlw + N0

风荷载标准值 Wk = 0.135 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

GB∕T 15343-2012 滑石化学分析方法Nlw = 1.4×Wk×Aw = 3.072 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.072 kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf = φ·A·[f]

由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到 φ=0.949NB／T 10401-2020 页岩气压裂返排液动态结垢趋势测试推荐作法.pdf，l为内排架距离墙的长度；

又： A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；