资源下载简介

首层4.5m及二层5.4m高支模施工方案简介：

在建筑工程中，高支模施工方案是一种常见的模板支撑体系，用于高层建筑的混凝土结构施工。首层4.5m及二层5.4m高支模施工方案通常应用于多层建筑，包括住宅、商业楼等，其主要目的是为确保在高处进行混凝土浇筑作业的安全和效率。

这个施工方案主要包括以下几个步骤：

1. 设计与规划：根据建筑结构和施工要求，设计出合理的支撑系统，包括立柱、横梁、剪刀撑等，以及脚手架的搭设位置和间距，确保稳定性。

2. 地基处理：对支模区域的地基进行处理，确保其承载力满足模板支撑的需要，防止沉降导致模板变形。

3. 支撑架搭设：按照设计图纸，逐步搭设起首层和二层的支模架，确保各部分尺寸准确，支撑稳定。

4. 防护措施：设置安全防护网，防止人员和物料坠落，同时设置防倾覆、防滑移的装置，保证施工人员安全。

5. 模板安装：安装模板，确保模板平整、接缝严密，便于混凝土浇筑。

6. 验收与监测：施工完成后，进行严格的自检和验收，确保模板支撑系统的稳定性和承载力。在施工过程中，需定期监测模板的变形情况，防止过大变形影响结构安全。

7. 浇筑混凝土：混凝土浇筑时要严格控制混凝土的浇筑速度和厚度，保证混凝土质量。

8. 拆模与保养：混凝土达到拆模强度后，按照规定顺序拆模，同时对支模体系进行保养，确保下次使用时性能良好。

总的来说，首层4.5m及二层5.4m高支模施工方案是一种系统化、标准化的施工方法，需要严格遵循相关规范和流程，确保施工质量和安全。

首层4.5m及二层5.4m高支模施工方案部分内容预览：

④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.30 × 1.4 = 0.84 kN/m

梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 9.77 kN/m

GB∕T 9781-1988 建筑用纸面草板梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 7.44 kN/m

第一层龙骨间距L=250mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=300mm；

W=bh2/6=300×182/6=16200mm3； I=bh3/12=300×183/12=145800mm4；

σ=Mmax/W=64116/16200=3.96N/mm2

梁底模抗弯强度σ=3.96N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.606

Vmax=KVq1L=0.606×9.77×250=1480N=1.48kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×1480/(2×300×18)=0.41N/mm2

梁底模抗剪强度τ=0.41N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q2=7.44kN/m；挠度系数Kυ=0.644；

υmax=Kυq2 L4/(100EI)=0.644×7.44×2504/(100×6000×145800)=0.21mm

[υ]=250/250=1.00mm

梁底模挠度υmax=0.21mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=300mm,γ=300/1200=0.25 ；第一层龙骨采用木枋 b=80mm,h=80mm；

W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=9.77×250/300=8.14kN/m

P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载

=1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=450/1000×250/1000×7.46=0.84kN

Mmax=Mq＋Mp=(0.64+0.38)×106=1020000N.mm=1.02kN.m

σ=Mmax/W=1020000/85333=11.95N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=11.95N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×8.14×300/1000+0.84/1000=2.06kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×2.06×1000/(2×80×80)=0.48N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.48N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=7.44×250/300=6.20N/mm

υmax=υq＋υp=2.12+1.80=3.92mm

[υ]=1200/250=4.80mm

第一层龙骨挠度υmax=3.92mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

门式钢管脚手架纵向间距900mm,计算跨数2跨；第二层龙骨采用双木枋: b=80mm, h=80mm,

P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×8.14×300/1000+0.84=2.06N

弯矩系数KM=0.474

Mmax=KMPL=0.474×2.06×1000×900=878796N.mm=0.88kN.m

σ=Mmax/W=878796/170667=5.15N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=5.15N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=2.274

Vmax=KVP=2.274×2.06×1000=4684N

τ=3Vmax/(2bh)=3×4.68×1000 /(2×2×80×80)=0.55N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=0.55N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

P=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×6.20×300/1000+0.84=1.77kN

挠度系数Kυ=2.353

[υ]=L/250=900/250=3.60mm

第二层龙骨挠度υmax=0.49mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数=4.548

传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1 =4.548×2.06=9.37kN

每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×0.6×0.90×1=0.76kN

每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK =NQK1＋NQK2 =9.37+0.76=10.13kN

单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m

每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0376kN/m

门式钢管脚手架和水平拉杆重量

门式钢管脚手架总承载力=1.2×NGK＋NQK =1.2×0.29+10.13=10.48kN

(2)门式钢管脚手架稳定性验算

每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16×0.9/2=18.07kN

门式钢管脚手架轴向力设计值N=10.48kN＜门架稳定承载力18.07kN,满足要求。

4.支撑支承面验算

门式钢管脚手架立杆设配套底座200×200mm,支承面为（按C25考虑）混凝土楼板,楼板厚=100mm,上部荷载为：F=10.48+[0.08×1.90+(1.2+0.90)×0.0376]×1.2=10.76kN

（1）支承面受冲切承载力验算

σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+85)+2×(200+85)=1140mm,βh=1.00

(0.7βh ft＋0.15σpc,m)ηUmhO

=(0.7×1×1.27+0.15×0)×1.00×1140×85/1000=86.14kN

门架支承面受冲切承载力86.14kN＞上部荷载F=10.76kN,满足要求。

（2）支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.20+0.20×2)×(0.20×3)=0.36m2,Al=0.20×0.20=0.04m2

βl=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.85×11900=10115kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×3×10115×0.04=910.35kN

支承面局部受压承载力F=910.35kN＞上部荷载F=10.76kN,满足要求。

F1 =0.22γ×200/(T+15)β1 β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃)

F2=γH=24×梁高=24×0.90=21.60kN/m2

比较F1、F2取小值F=21.60kN/m2，有效压头高度为F/γ=0.90m。

荷载类型 　　　　　　　 标准值 　 单位 分项系数 设计值 单位

①新浇混凝土的侧压力F　　　 21.60 　 kN/m2 　γG=1.2 　 25.92 　 kN/m2

②振捣混凝土产生的荷载Q2K 　 4.00 　　 kN/m2　　γQ=1.4　　 5.60 　 kN/m2

梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　 31.52 kN/m2

梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　 21.60 kN/m2

取竖肋间距L=300mm,计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；

W=bh2/6=780×182/6=42120mm3；I=bh3/12=780×183/12=379080mm4。

σ=Mmax/W=232376/42120=5.52N/mm2

侧模抗弯强度σ=5.52N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×24.59×300/1000=4.47kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×4.47×1000/(2×18×780)=0.48N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.48N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×16.85×3004/(100×6000×379080)=0.39mm

CNAS-GI009：2021 轨道交通车辆独立安全评估领域检验机构认可指南.pdf[υ]=300/250=1.20mm

侧模挠度υmax=0.39mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

对拉螺栓受力7.01kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。

计算跨度390mm；跨数2跨；木枋尺寸 b=80mm,h=80mm。

W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3, I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4,

q=31.52×300/1000=9.46kN/m=9.46N/mm；

2017版 江西省通用安装工程消耗量定额及统一基价表-第03册 静置设备与工艺金属结构制作安装工程.pdfσ=Mmax/W=179858/85333=2.11N/mm2

侧肋抗弯强度σ=2.11N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。