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银基花园型钢悬挑脚手施工方案简介:
银基花园型钢悬挑脚手施工方案是一种特殊的建筑施工技术,主要应用于高层建筑或者大型场馆的外部维护结构施工。这种方案主要使用型钢作为主要的承重材料,通过特殊的结构设计,将脚手架悬挑在建筑物的外墙上,形成一种悬挑式的工作平台。
以下是其一般步骤和特点:
1. 设计阶段:首先,根据建筑物的结构和施工要求,由专业的结构工程师设计型钢悬挑脚手架的结构,包括型钢的截面、长度、连接方式等,以确保其承载力和稳定性。
2. 施工准备:准备好所需的各种型钢、连接件、焊接设备等,并进行严格的现场安全检查,确保施工环境安全。
3. 焊接安装:在现场将型钢按照设计图纸进行焊接,形成悬挑架,然后固定在建筑物的外墙上。这个过程需要高精度的焊接技术和专业的施工队伍。
4. 悬挑脚手架搭建:在型钢框架上安装脚手板和安全防护网,形成完整的脚手架,用于工人施工和材料运输。
5. 安全检查:施工完成后,对脚手架进行严格的结构稳定性、承载力和安全防护设施的检查,确认无误后才能投入使用。
这种施工方案具有节省空间、减少对内部结构影响、提高施工效率等优点,但同时也要求较高的施工技术和精细的管理,以确保施工质量和施工人员的安全。
银基花园型钢悬挑脚手施工方案部分内容预览:
大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.500×3/2=0.086 kN;
小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.050=0.040 kN;
脚手板的自重标准值: P3 = 0.300×1.050×1.500/2=0.236 kN;
DB4403/T 60-2020标准下载活荷载标准值: Q = 3.000×1.050×1.500 /2 = 2.363 kN;
荷载的设计值: R=1.2×(0.040+0.236)+1.4×2.363=3.639 kN;
R < 6.40 kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN),为0.1248
NG1 = [0.1248+(1.50×3/2+1.50×2)×0.038/1.80]×18.00 = 4.262;
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);采用竹笆片脚手板,标准值为0.30
NG2= 0.300×4×1.500×(1.050+0.3)/2 = 1.215 kN;
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);采用栏杆、木脚手板挡板,标准值为0.14
NG3 = 0.140×4×1.500/2 = 0.420 kN;
(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);0.005
NG4 = 0.005×1.500×18.000 = 0.135 kN;
经计算得到,静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.032 kN;
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到,活荷载标准值
NQ= 3.000×1.050×1.500×2/2 = 4.725 kN;
风荷载标准值按照以下公式计算
Wo = 0.450 kN/m2;
Uz= 1.140 ;
经计算得到,风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.450×1.140×0.649 = 0.233 kN/m2;
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×6.032+ 1.4×4.725= 13.854 kN;
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×6.032+ 0.85×1.4×4.725= 12.862 kN;
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.233×1.500×
1.8002/10 = 0.135 kN.m;
六、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:
立杆的轴向压力设计值 :N =13.854 kN;
计算立杆的截面回转半径 :i = 1.58 cm;
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 :k = 1.155 ;
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 :μ = 1.500 ;
计算长度 ,由公式 lo = kμh 确定 :l0 = 3.119 m;
长细比 Lo/i = 197.000 ;
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 :φ= 0.186 ;
立杆净截面面积 : A = 4.89 cm2;
立杆净截面模量(抵抗矩) :W = 5.08 cm3;
钢管立杆抗压强度设计值 :[f] =205.000 N/mm2;
σ = 13854.000/(0.186×489.000)=152.317 N/mm2;
立杆稳定性计算 σ = 152.317 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2,满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 :N =12.862 kN;
计算立杆的截面回转半径 :i = 1.58 cm;
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 : k = 1.155 ;
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 :μ = 1.500 ;
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定:l0 = 3.119 m;
长细比: L0/i = 197.000 ;
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 :φ= 0.186
立杆净截面面积 : A = 4.89 cm2;
立杆净截面模量(抵抗矩) :W = 5.08 cm3;
钢管立杆抗压强度设计值 :[f] =205.000 N/mm2;
σ = 12861.630/(0.186×489.000)+134785.549/5080.000 = 167.941 N/mm2;
立杆稳定性计算 σ = 167.941 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2,满足要求!
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:
Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.233 kN/m2;
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2;
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN;
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算:
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 3.524 kN;
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.524 kN;
连墙件承载力设计值按下式计算:
Nf = φ·A·[f]
由长细比 l0/i = 400.000/15.800的结果查表得到 φ=0.933,l为内排架距离墙的长度;
又: A = 4.89 cm2;[f]=205.00 N/mm2;
Nl = 8.524 < Nf = 93.529,连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 8.524小于双扣件的抗滑力 16.0 kN,满足要求!
连墙件扣件连接示意图
八、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。
本方案中,脚手架排距为1050mm,内排脚手架距离墙体400mm,支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm,
水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.20 cm4,截面抵抗矩W = 108.30 cm3,截面积A = 21.95 cm2。
受脚手架集中荷载 N=1.2×6.032 +1.4×4.725 = 13.854 kN;
水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.950×0.0001×78.500 = 0.207 kN/m;
悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架计算简图
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R[1] = 21.100 kN;
R[2] = 7.423 kN;
R[3] = 0.116 kN。
最大弯矩 Mmax= 3.476 kN.m;
最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 3.476×106 /( 1.05 ×108300.0 )+
0.000×103 / 2195.0 = 30.569 N/mm2;
水平支撑梁的最大应力计算值 30.569 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求!
九、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下
φb = 570 ×10.0×63.0× 235 /( 1200.0×160.0×235.0) = 1.87
经过计算得到最大应力 σ = 3.476×106 /( 0.919×108300.00 )= 34.918 N/mm2;
水平钢梁的稳定性计算 σ = 34.918 小于 [f] = 215.000 N/mm2 ,满足要求!
DB22∕T 438-2013 建设工程质量检测文件标准 十、拉绳的受力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为:
RU1=29.840 kN;
塑料排水板施工工艺流程图 十一、拉绳的强度计算: