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上海港高桩梁板式集装箱码头结构设计与施工组织设计简介：

上海港的高桩梁板式集装箱码头，是一种先进的深水港口设施，主要由高桩承台、梁板结构和相关配套设施组成。这种设计具有以下特点：

1. 结构设计：高桩梁板式码头是通过打入深海的高桩作为承重基础，然后在桩顶上放置梁板结构，形成码头的工作平台。这种设计具有承载能力强、稳定性好、抗震性能优良等特点。梁板结构通常采用预应力混凝土，可以抵抗海洋环境对结构的侵蚀，延长使用寿命。

2. 环境适应性：考虑到上海港地处长江入海口，受海洋潮汐、风暴等影响较大，因此设计时需要充分考虑风浪、潮汐对码头结构的影响，以及盐雾、腐蚀等海洋环境因素，采用耐候耐腐蚀的材料和构造。

3. 施工组织设计：施工过程中，首先要进行桩基施工，包括桩位测量、桩基打设等，然后进行梁板的预制和安装。由于涉及大量的海上作业，需要综合运用大型吊装设备、浮吊等设备，同时考虑施工安全和效率。此外，施工过程中还需与港口运营、船舶调度等环节紧密配合，确保码头的建设和运营顺利进行。

4. 环保与可持续性：在设计和施工中，会注重环保，如减少施工噪音和废弃物，使用绿色建材，以降低对环境的影响。同时，这种码头结构具备一定的扩展性，可以适应未来港口吞吐量的增长需求，体现可持续发展的理念。

总的来说，上海港的高桩梁板式集装箱码头设计和施工组织设计是一项技术含量高、综合性强的工程项目，充分体现了现代港口设施的先进性和高效性。

上海港高桩梁板式集装箱码头结构设计与施工组织设计部分内容预览：

—风压不均匀折减系数，查表10.2.3 插值得

4.3.2 作用在船舶上的水流力

(1) 水流对于船舶作用产生的水流力船首横向分力和船尾横向分力：

2022年一建建筑文档、电子教材式中—分别为水流对船首的横向分力和船尾横向分力(kN)

—分别为水流力船首横向分力系数和船尾横向分力系数；

—船舶吃水线以下的横向投影面积()

d—系靠船结构的前沿水深(m)

D—与船舶计算载度相适应的平均吃水（m）

d=设计高水位+码头底面高程=3.75+9.00=12.75m D=8.46(m)

查表的=0.09 =0.04

式中：—船舶吃水线之下的横向投影面积

(2) 水流对船舶作用产生的水流力纵向分力：

式中：—水流对船舶作用产生的水流力纵向分力(kN)

—水的密度(t/m3); —船舶吃水线以下的表面积

—水流对船舶的雷诺数；—系数查表E.0.9的散货船的值为0.009

—水的运动粘性系数()，查表E.0.8的水温5度，—水流速度()；

—船舶吃水线以下的表面积，—船舶吃水(m)—船宽(m)—船舶方形系数，散货船为0.825

系缆力标准值及其垂直于码头前沿线的横向分力和平行于码头面的纵向分力和垂直于码头面的竖向分力按照下列公式计算：

—分别为系缆力标准值及其横向、纵向和竖向分力(kN)

—分别为可能同时出现的风和水流对船舶所产生的横向分力综合及纵向分力总和(kN)

—系船柱受力分布及不均匀系数，实际受力的系船柱数码时，，时，，这里选择

—系船缆的水平投影与码头前沿线所成的夹角(°)查表10.4.3得

—系船缆与水平面之间的夹角(°)查表10.4.3得

按照表10.4.5计算值大小于最小值500，现按照

选取系船柱。同时，系缆力标准值的横向纵向和竖向投影分别为：

(1) 船舶靠岸时有效撞击能量可以按下式计算

式中—船舶靠岸时有效撞击能量(kJ)

—有效动能系数，取0.7～0.8工程选择0.75

—船舶质量(t)，按照满载排水量计算

满载排水量：logM=0.177+0.991logDW=27499.24(t)

—船舶靠岸法向速度(m/s)工程选择0.15(m/s)

(2) 波浪引起的船舶撞击力

因码头前波浪较小，与同类设计相比较可知小于船舶靠岸时的撞击能量

—护舷压缩后的高度，本文拟取552mm

本次工程选取间距为6.6m，选取排架间距

式中—橡胶护舷间断布置时，作用于一组或一个护舷的挤靠力标准值（kN）

—挤靠力不均匀系数，取1.3

—与船舶接触的橡胶护舷组数或个数

施工期：预制面板安装在横梁上，按简支板计算。

简支板计算跨度应按下列公式计算

(1) 弯矩计算：取，但不大于

(2) 剪力计算取

式中—计算跨度(m)；—净跨(m) ;h—板的厚度(m)；e—板的搁置长度(m)

连续板计算跨度应按下列公式计算

当时，

当时，

式中—梁的中心距离(m)；—梁的上翼缘宽度(m)

排架间距6.6m，板的搁置长度为0.18m

结构自重：现浇面层：kN/m3；

预制面板：kN/m3；

预制板尺寸 lx=4.51m ly=6.16m

预制板吊运时取动力系数＝1.3

5.4 作用效应分析

5.4.1 短暂状况（施工期）

=1/8=55.86(kN·m /m)

(2) 可变作用：施工荷载：kpa

　　　弯矩计算=1/8=13.41(kN·m /m)

(3) 则预制板吊运：

预制板一般吊运为四点吊，吊点距离边缘的距离不宜过大,同时因为布置吊环距离最少为300mm×300m《港口工程混凝土结构设计规范》P92故：

内力计算时，略去吊点至边缘的板重，近似的按照承受均布荷载的四点支承计算。

由于，查阅《海港工程设计手册（中）》附录八，四点支承，查得系数：

计算结果：kN.m/m

kN.m/m

5.4.2 持久状况(使用期)

按四边简支板计算：

面板自重：同短暂状况

取连续板短边方向 m 取连续板短边方向 m

四边简支的情况0.767,查《水工混凝土结构》附录6 P492 ，附表插值可得系数=0.060和=0.0323，修正之后为=0.0655和=0.0425

计算结果：

(kN·m)

(kN·m)

(kN·m)

(kN·m)

(kN·m)

(kN·m)

由于码头上均布荷载、牵引车及平板挂车荷载只能有一种荷载作用在同一块面板上，不会出现两种或三种荷载同时作用在同一块面板上，经分析比较，牵引车荷载

可以知道均布荷载起控制作用。kPa

四边简支的情况0.767,查《水工混凝土结构》附录6 P492 ，附表插值可得系数=0.060和=0.0323，修正之后为=0.0655和=0.0425

计算结果：

（kN·m）

（kN·m）

（kN·m）

（kN·m）

（kN·m）

（kN·m）

注：表中单位：kN.m

5.5.1 承载能力极限状态的作用效应组合

(1) 持久状况作用效应的持久组合:

式中: ;

长跨跨中:

短跨跨中:

长跨跨支:

短跨跨支:

(2) 短暂状况作用效应的短暂组合:

组合1: (kN·m)

组合2: 板吊运时，取

5.5.2 正常使用极限状态的作用效应组合

(1) 持久状况作用的短暂效应组合:

长跨跨中: (kN·m)

短跨跨中: (kN·m)

长跨跨支: (kN·m)

短跨跨支: (kN·m)

(2) 持久状况作用的长期效应组合:

长跨跨中: (kN·m)

短长跨中: (kN·m)

长跨跨支:(kN·m)

短跨跨支:(kN·m)

材料：混凝土，=17.5kn/㎡,

Ⅱ级钢筋,=310kp，保护层厚度c=40mm，板宽1m，预估钢筋直径d=20mm，所选纵向受力钢筋均为Ⅱ级钢筋

式中——截面抵抗矩系数

——混凝土结构系数，取1.2

(1) 长跨跨中配筋，计算如下：

==813m㎡

=0.18﹪＞0.15﹪（最低配筋率）

(2) 长跨方向支座配筋，计算如下：

因在板底有受压钢筋，按双筋截面计算：

因此，按照最低配筋率配筋：

(3) 短跨跨中配筋，计算如下：

=0.08﹪＜0.15﹪（最低配筋率）

短跨方向支座配筋，计算如下：

因在板底有受压钢筋，按双筋截面计算：

5.7 面板弯矩作用的裂缝验算

式中:；; ;;按照上述规范表3.3.2最大为0.30mm

——为混凝土保护层厚度。——为钢筋直径(mm)

长跨方向正弯矩作用的裂缝验算：

短跨方向正弯矩作用的裂缝验算：

=0.0077<0.01按照规范取为0.01

轴心位置：（距梁底边）

C35混凝土弹性模量

(2) 连系纵梁：(连系纵梁只计算使用期作用)

C35混凝土弹性模量

预制梁长L=5.8m，搁置长度e=0.6m，连续梁支承宽度为2.0m，净跨，横向排架间距6.6m。

弯矩计算：取中到中6.6m

人防工程施工质量控制要点简介及现场常见质量问题案例分析.pdf预制纵梁及现浇接头自重：kN/

(1) 型门机荷载，应分别考虑一台门机单独作业以及两台门机共同作业的情况。

① 一台门机单独作业时吊臂与前沿线成

② 两台门机共同作业时，门机之间支腿中心线最小距离为4.75m，吊臂均垂直于码头前沿线。

(2) 面板上的流动荷载以及堆货荷载

①流动机械为120.0 kN牵引100.0 kN的平板车，以牵引车的轴荷载26kN最大

所以门机梁的控制荷载为门机荷载（取单机或者双机作业时使某断面产生最大力者）与均布荷载组合

室内采暖系统散热器及辅助设备安装施工工艺标准6.3.3 作用效应分析

(1) 永久作用标准值产生的作用效应：