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北京某高层框架剪力墙结构外脚手架施工方案简介：
北京某高层框架剪力墙结构的外脚手架施工方案，通常会遵循以下几个步骤和要点：
1. 项目背景：首先，需要了解项目的基本情况，如建筑高度、结构类型、施工现场条件、工期要求等，这些都会影响脚手架的设计和施工。
2. 设计阶段：根据建筑物的结构特点（如剪力墙结构），选择合适的脚手架类型，如双排脚手架、爬升脚手架或者悬挑脚手架等。设计时需考虑稳定性、承载力、安全防护等因素，并满足国家和地方的施工规范。
3. 施工准备：准备所需的材料和工具，如钢管、扣件、安全网等。同时，对施工人员进行安全培训，确保他们了解脚手架的使用方法和安全规定。
4. 安装与搭设：按照设计图纸，严格按照操作规程进行脚手架的搭设，确保每一层的垂直度和平整度，同时设置防坠落、防倾斜的安全措施。
5. 定期检查：施工过程中，应定期对脚手架进行安全检查，确保其结构稳定，无松动、损坏情况。尤其是在风雨、地震等自然灾害前后，需进行特别检查。
6. 拆除：施工结束后，按照规定顺序和安全规程，逐步拆除脚手架，避免对建筑物造成二次伤害。
以上是北京某高层框架剪力墙结构外脚手架施工方案的一般概述，具体施工方案会根据项目实际情况和专业施工团队的经验进行调整。
北京某高层框架剪力墙结构外脚手架施工方案部分内容预览：
5级大风及恶劣天气应停止架子上的施工作业。大雪或雪后化冻时，应及时全面检查架子及其防护设施是否完好，如有问题应及时妥善处理到位，不留任何隐患。
5.1.立杆的整体稳定验算
N=1.2.（NG1＋NG2）＋0.85×1.4ΣNQK
NG1脚手架结构自重标准值产生的轴向力；
双管高压旋喷桩施工方案（中标方案）架高28米 19步
立杆：2×1.5×0.0384 =0.115KN
大横杆：2×1.5×0.0384=0.115KN
小横杆：1×（0.1＋0.8＋0.35）×0.0384=0.048 KN
扣件：（2＋2＋1）×0.015=0.075 KN
小计: 0.115＋0.115＋0.048＋0.075=0.353 KN
所以 NG1=0.361×19/2=3.43 KN
NG2构配件自重标准值产生的轴向力
脚手板：2层×（0.8＋0.35）×1.5×0.35=1.208KN
小横杆＋扣件：2层×（1.5×0.0384＋2×0.015）=0.175 KN
护栏＋扣件：2层×（1.5×0.0384＋0.0152）=0.146 KN
挡脚板：2×1.5×0.08=0.24 KN
剪刀撑＋扣件：2×1.414×1.5×19/5×0.0384＋10×0.015=0.769KN
密目网：28m×1.5×0.003=0.126 KN
合计：1.208＋0.175＋0.146＋0.24＋0.769＋0.126=2.664 KN(里排+外排)
NG2(单排)=2.664÷2=1.332 KN
ΣNQK各层施工荷载（标准值）总和产生的轴向力；
ΣQK=3 KN/㎡
ΣNQK=3×1.5×（0.8＋0.35）=5.175 KN(里排+外排)
ΣNQK(单排)=5.175÷2=2.588 KN
N=1.2.（NG1＋NG2）＋0.85×1.4ΣNQK
=1.2×（3.43＋1.332）＋0.85×1.4×2.588
A=最底部里皮单立杆截面
l0=kμh=1.155×1.55×150=268.53㎝
λ=268.53/1.58=169.96
查表λ=169.96 φ=0.249
N╱φA=8793╱0.249×489
=72.22N/㎜²<205 N/㎜²(所以安全)
脚手架高31米，搭设21步
立杆：2×1.5×0.0384 =0.115KN
大横杆：2×1.5×0.0384=0.115KN
小横杆：1×（0.1＋0.8＋0.35）×0.0384=0.048 KN
扣件：（2＋2＋1）×0.015=0.075 KN
小计：0.115＋0.115＋0.048＋0.075=0.353 KN
所以： NG1=0.353×21/2=3.71 KN
NG2构配件自重标准值产生的轴向力
脚手板：2层×（0.8＋0.35）×1.5×0.35=1.208KN
小横杆＋扣件：2层×（1.5×0.0384＋2×0.015）=0.175 KN
护栏＋扣件：2层×（1.5×0.0384＋0.0152）=0.146 KN
挡脚板：2×1.5×0.08=0.24 KN
剪刀撑＋扣件：2×1.414×1.5×21/5×0.0384＋10×0.015=0.834KN
密目网：31m×1.5×0.003=0.14 KN
合计：1.208＋0.175＋0.146＋0.24＋0.834＋0.14=2.743 KN(里排+外排)
NG2(单排)=2.743÷2=1.371 KN
ΣNQK各层施工荷载（标准值）总和产生的轴向力；
ΣQK=3 KN/㎡
ΣNQK=3×1.5×（0.8＋0.35）=5.175 KN(里排+外排)
ΣNQK(单排)=5.175÷2=2.588 KN
N=1.2.（NG1＋NG2）＋0.85×1.4ΣNQK
=1.2×（3.71＋1.371）＋0.85×1.4×2.588
A=最底部里皮单立杆截面
l0=kμh=1.155×1.55×150=268.53㎝
λ=268.53/1.58=169.96
查表λ=169.96 φ=0.249
N╱φA=9272╱0.249×489
=76.215N/㎜²<205 N/㎜²(所以安全)
5.2.型钢挑梁的计算
本脚手架第二段采用悬挑式，以18#工字钢为底座。 N
0.25米 0.65米 0.4米 0.4米
A B L3（1.25米）
L1（3.0米） L2（0.75米）
按公式： MX / rX WnX≤f
式中：MX为脚手架竖向荷载对悬挑梁支点处弯矩；
MX ＝ N×L2
N为脚手架竖向荷载；
L2为N距墙支点处水平距离；
WnX为型钢截面x轴的净截面抗弯模量；
R为截面塑性发展分数（工字钢rX ＝1.05）
工字钢抗压强度设计值f ＝205×1.05 ＝215N/mm2
WnX ＝185cm3 ＝185000mm3
工字钢rX ＝1.05
MX ＝ N×L2 ＝9174×750 ＝6880500Nmm
MX / rX WnX ＝6880500/1.05×185000 ＝35.42＜215N/mm2
按公式： MX /φWX≤f ＝215 N/mm2
式中：MX为脚手架竖向荷载对悬挑梁支点处弯矩；
φ为型钢整体稳定系数；
查表得φ＝0.864
MX /φWX ＝6880500/0.864×185000 ＝43.05＜215N/mm2
5.2.3.验算悬挑梁锚固钢筋
按公式：锚固点拉力R ＝N×L2/（L1 + 0.2）
其中0.2为支撑点与墙边缘距离；
锚固钢筋选用Ф16， A ＝201mm2，钢材强度标准值σ＝240KN/mm2
R＝N×L2/（L1 + 0.2）＝9174×750/（3000+200）＝2150.156N
每个钢筋承受0.5R ＝1075.76N
安全度A×σ/0.5R ＝201×240/1075.076 ＝44.9＞2
5.2.4构造措施：每个吊环两端弯钩为90度，长度为150mm，每个弯钩各加一个Ф12 L为400mm长钢筋短头，置于楼板筋下边。
对脚手架校核计算的说明：
本工程外架子在结构施工中主要起安全防护作用，非承重脚手架，故外架子获荷载甚小。
本工程外架子与主体结构的钢性连接的布置间距和方式，足以将风荷载对架子产生的水平力有效传递给并由主体结构承担，故计算时不必考虑。
6.1构配件允许偏差（mm）
6.2.脚手架搭设的允许偏差和检验方法
6.3.扣件拧紧要抽样检查数目及质量判定标准
七、项目部脚手架管理机构及人员组成
项目经理
项目总工
安全员 架子工长
架子班长
架 子 工
7.2.1安全员负责按照有关安全文明施工现场管理资料要求，收集、整理、保存相关施工资料。
7.2.2主管工长严格实行安全、技术书面及口头交底，认真执行“班前安全讲话”制度
7.2.3在对架子实施管理过程的始终，坚持定期对有关人员进行安全教育，不断提高安全意识及自我保护意识。纠正违章指挥、违章操作，安全执法一视同人，绝不姑息迁就。
9.1.材质及其使用的安全技术措施
9．1．1各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
CJ∕T 107-2013 城市公共汽、电车候车亭9．1．2钢管严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。
9．1．3外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。
9.2.脚手架搭设的安全技术措施
9．2．1脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水，沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的755以上才能施工。
9．2．2搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有并的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防附落伤人。
9．2．3开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至边墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。
9．2．4脚手架及时与结构拉钩或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工时搭设临时支撑确保架子稳定。
9．2．5脚手架必须配合施工进度搭设T／ZZB 1988-2020 地铁道岔.pdf，一次搭设高度不得超过相邻连墙件发上两步。
9．2．6在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查，验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。