资源下载简介

嘉悦新城12-15#楼施工电梯出料平台施工方案简介：

嘉悦新城12-15#楼施工电梯出料平台施工方案部分内容预览：

W=1/6×200×502=83333㎜2

σ = Mmax/W=0.0231×106/83333=0.28 N/mm2＜f=13 N/mm2

故木板满足承载力要求。

W= 0.677×0.924×5004/(100×2.06×105×121900)

GB／T 10574.8-2017标准下载=0.0156mm≤L/150=500/150=3.3㎜

⑵小横杆（平台搁栅）的计算：(计算简图如图)

小横杆在大横杆之上,间距0.5米,直接支承脚手板

q =1.2×(0.35×0.5+0.0384) +1.4×3.0×0.5=2.356 KN/m

Mmax=－0.125ql2=－0.125×2.356×12

=－0.294 kN.m

σ= Mmax /W=0.294×106/5080=57.9 N/mm2＜f=205N/mm2

W= 0.521×2.356×10004/(100×2.06×105×121900)

=0.49mm≤L/150=1000/150=6.67㎜

(中间大横杆受力最大，取该大横杆作计算对象，按三跨边梁计算，中间跨非通道无荷载。计算简图如下图)

由中间小横杆传给大横杆的集中力P

P=1.2×(0.35×0.5×1.0+0.0384×1.0)＋1.4×3.0×0.5×1=2.356 KN

用位移法计算弯矩见下图

位移法典型方程 r11Z1+r12Z2+R1P=0

R21Z1+r22Z2+R2P=0

由M1图得 r11=6EI ，r21=2EI

由M2图得 r22=6EI ，r12=2EI

按M=Z1M1+Z2M2+MP作出连续梁弯矩图如下

故Mmax=0.982 KN.m

= Mmax/W=0.982×106/5.08×103=193.3 N/mm2< ƒ=205 N/mm

因此，大横杆满足承载力要求。

为简化计算,按三等跨连续梁计算

W= 2.716×2.356×103×1.53×109/(100×2.06×105×121900)

=8.59mm≤L/150= 10㎜

RB=RC=1.134P+1/2P=3.85 KN

大横杆与立杆采用直角扣件连接

RC=8.0 KN＞3.85 KN

11．4立杆稳定验算：

取底层中间立柱,按最大步距1.9米进行验算

⑴首至八层无卸荷段传至底立杆轴心力设计值计算

①平台脚手架单根立杆承受结构自重产生的轴心压力ＮG1

（1～8层大、小横杆共20道考虑剪刀撑、扣件等乘增大系数1.2）

NG1 ＝1.2×（0.0384×32.85＋0.0384×1×20＋0.0384×1.25×20）×1.2

②平台脚手板(共七层)自重产生的轴心压力设计值:

(注：中间1米跨处非通道无脚手板)

NG2＝1.2×0.35×0.75×1.0×7＝2.21 KN

③施工均布荷载(一层作业)Qk=3.0KN/m²产生的轴心压力设计值:

(注：中间1米跨处非通道无施工荷载)

NＱ＝1.4×3.0×0.75×1.0＝3.15KN

N1＝4.30＋2.21＋3.15＝9.66 KN

⑵8层（含8层）以上卸荷区段脚手架传下的立杆轴心力设计值计算

①平台脚手架单根立杆承受结构自重产生的轴心压力ＮG1

（8～28层大、小横杆共42道考虑剪刀撑、扣件等乘增大系数1.2）

NG1 ＝1.2×〖0.0384×（86.05－20.95）＋0.0384×1×42＋0.0384×1.25×42〗×1.2

②平台脚手板(共21层)自重产生的轴心压力设计值:

(注：中间1米跨处非通道无脚手板)

NG2＝1.2×0.35×0.75×1.0×21＝6.615 KN

③施工均布荷载产生的轴心压力设计值:

一～九层无卸荷段已考虑，不重复考虑。

④底层立柱承受卸荷区段脚手架传下的总荷载设计值为:

N2＝8.825＋6.615=15.44 KN

⑤底层立柱承受总荷载N=N1＋1/2 N2=9.66＋1/2×15.44=17.38 KN

大横杆最大步距1.9米

立柱计算长度系数μ＝1.5

立柱长细比 λ＝μh/i＝1.5×190/1.58＝180.4

查表得立柱稳定系数ф＝0.219

N/Ф.A=17380/（0.219×489）=162.29 N/mm2< ƒ=205 N/mm

故立柱稳定承载力满足要求。

11.5立杆底座承载力验算：

查规范表5.1.7得底座承载力设计值Rb=40kN＞Ｎ＝17.38 KN

11.6地基承载力验算

立杆基础底面积A=0.3×0.3=0.09m²

立杆轴心压力设计值N=17.38 KN

查地质资料，强风化片岩地基承载力特征值650 kpa，考虑其他不利因素影响取fk=400kpa，则地基承载力设计值：fg=ko×fk=1.0×400=400 kpa，（k0=1.0，脚手架采用砼硬底基础）

P=N/A=17.38/0.09=193.1 Kpa

故立杆基础承载力满足要求

11．7斜拉钢丝绳卸荷装置设计计算

卸荷装置竖向间距12.4m，卸荷装置水平间距为1.5或1.0m（等于通道宽度），计算简图，如下图：

㈠每个吊点承受的荷载计算

①卸荷段单个吊点脚手架结构自重产生的轴心压力ＮG1

（大、小横杆共8道考虑剪刀撑、扣件等乘增大系数1.2）

NG1 ＝1.2×（0.0384×12.4×1.5＋0.0384×1.2×8×2＋0.0384×1.25×8×1.5）×1.2 = 2.92 KN

②平台脚手板(共4层)自重产生的轴心压力设计值:

(注：中间1米跨处非通道无脚手板)

NG2＝1.2×0.35×1.2×0.75×4＝1.51 KN

③施工均布荷载(只允许一层作业)Qk=3.0KN/m²产生的轴心压力设计值:

(注：中间1米跨处非通道无施工荷载)

NＱ＝1.4×3.0×1.2×0.75＝3.78 KN

N＝2.92＋1.51＋3.78＝8.21 KN

每个吊点所承受荷载P1=N×KX=8.21×1.5=12.31 KN

TAO=P1×（3.12+2.22）1/2÷3.1=15.09 kN

TBO=P1×（3.12+0.22）1/2 ÷3.1=12.34 KN

钢丝绳承受最大拉力Tmax=TAO=15.09 kN

钢丝绳安全系数K=3.5

钢丝绳破断拉力换算系数α=0.85

KTmax /α=3.5×15.09÷0.85=62.14 KN

选用6×19×1、Ф14.0钢丝绳，其Pg=101kN＞62.14KN 故安全

吊环受到的最大拉力Tmax= TAO+ TAB=15.09+12.34=27.43 KN

吊环面积：AS=Tmax/2σ=27430/2×50=274.3mm2

选用Ф20，则AS =314.2 mm2

(五)吊点处扣件抗滑移验算

吊点处竖向作用力R=P1=12.31 KN

由于吊点处设置三个扣件(两根小横杆、一根大横杆与立杆用扣件连接)

Rc=8.0×3=24 KN＞R

吊点处斜拉产生的水平力RH=TAB=8.74KN

由于吊点处设置双根小横杆与墙面顶牢，故抗滑力Rc=8.0×2=16 KN＞RH

11.8卸荷层传力小横杆（双根）承载力验算

卸荷层节点处大横杆底下增设小横杆一道与立杆用扣件连接，这样平台节点处横向由双根小横杆将中间立杆一半荷载传至两侧吊点，另一半向下传至底层立杆（在立杆稳定性验算中已考虑）。

考虑钢丝绳斜拉吊产生的水平力对小横杆的影响，小横杆为压弯构件。

（1）卸荷层中间立杆传下荷载计算

①中间立杆承受结构自重产生的轴心压力ＮG1

（一卸荷段4层，总高12.4米，大、小横杆共8道；考虑剪刀撑、扣件等影响乘增大系数1.2）

NG1 ＝1.2×（0.0384×12.4＋0.0384×1.25×8＋0.0384×1×2×8）×1.2

②平台脚手板(共4层)自重产生的轴心压力设计值:

(注：中间1米跨处非通道无脚手板)

NG2＝1.2×0.35×0.75×1.0×4＝1.26 KN

③施工均布荷载(一层作业)Qk=3.0KN/m²产生的轴心压力设计值:

(注：中间1米跨处非通道无施工荷载)

NＱ＝1.4×3.0×0.75×1.0＝3.15KN

④卸荷段脚手架中间立杆传下的总荷载设计值为:

N中＝2.12＋1.26＋3.15＝6.53 KN

P=1/2N中=3.265 KN

①小横杆承受水平力计算

由钢丝绳受力计算可知，T=TAB=8.74 KN

②中间立杆传下荷载产生的弯矩M计算

M=1/4PL=1/4×3.265×2=1.63 KN.m

屋面防水施工方案及工艺流程.doc③小横杆压弯构件稳定承载力计算

小横杆实际跨距1.0米

计算长度系数μ＝1.27

长细比 λ＝μh/i＝1.27×100/1.58＝80.38

查表得稳定系数Ф＝0.72

T/(Ф.A)+M/W=8740/（0.72×489×2）+1630000/（5080×2）

塔吊基础施工方案+(中央广场项目A3)=172.8 N/mm2< ƒ=205 N/mm