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不锈钢装饰架脚手架搭设（拆除）安全专项施工方案简介：

不锈钢装饰架脚手架搭设（拆除）安全专项施工方案是一种针对使用不锈钢材料制作的装饰架和脚手架进行搭建和拆除作业的详细操作指南。这个方案的主要目的是确保施工过程中的安全，防止意外事故的发生。

主要内容可能包括以下几个部分：

1. 项目概述：明确施工的地点、规模、使用的主要不锈钢装饰架型号和规格，以及施工的时间计划。

2. 设计与规划：描述装饰架和脚手架的结构设计，包括承载能力、稳定性、连接方式等，确保符合相关建筑规范和标准。

3. 搭建步骤与方法：详细列出搭建过程中的每一步骤，包括材料准备、基础处理、部件连接、安全防护设施的设置等，并强调安全操作规程。

*. 安全防护措施：强调佩戴个人防护装备，如安全帽、工作服、安全鞋，以及使用安全带等。同时，对高空作业、电焊作业、材料搬运等环节的安全防护做出规定。

5. 拆除程序：明确拆除的顺序和方法，确保在拆除过程中不破坏已安装的设备，同时防止因不当操作引发的伤害。

*. 应急预案：制定应对突发情况的应急预案，如火灾、坍塌、人员受伤等，以最快的速度和最有效的方式进行处理。

7. 培训与监督：对施工人员进行安全操作培训，确保他们理解和执行方案中的所有规定，同时设置专门的监督机制，确保方案的执行。

这个方案需要根据实际情况和项目需求进行定制，确保施工过程的安全和效率。

不锈钢装饰架脚手架搭设（拆除）安全专项施工方案部分内容预览：

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；查表得0.11*1kN/m

NG1=0.11*1×18.000=2.090kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板定额[2021]21号：电力工程造价与定额管理总站关于发布2020年电力建设工程装置性材料综合信息价的通知（2021年5月10日）.pdf，标准值为0.30

NG2=0.300×*×1.200×(0.900+0.000)/2=0.**8kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11

NG3=0.110×1.200×*/2=0.2**kN

(*)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG*=0.005×1.200×18.000=0.108kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG*=3.110kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.200×0.900/2=2.1*0kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Us——风荷载体型系数：Us=1.000

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.*50×1.8*0×1.000=0.58*kN/㎡。

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.*NQ＝1.2×3.110+0.85×1.*×2.1*＝*.302*kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.*Wklah2/10=0.85×1.*×0.58*×1.2×1.82/10=0.271kN.m

其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

五、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

N=1.2NG+1.*NQ＝1.2×3.110+1.*×2.1*＝*.75*kN

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=*.75*kN；

——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i=37*/1.58=237，查表得到=0.13；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　l0——计算长度(m)，由公式l0=kuh确定，l0=3.7*m；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.80；

　　A——立杆净截面面积，A=*.89cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；

——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；

经计算*.75*×103/(0.13×*.89×102)=10*.28N/mm2

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f]，满足要求!

2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=*.302*kN；

　　——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0.13；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　l0——计算长度(m)，由公式l0=kuh确定，l0=3.7*m；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.80

　　A——立杆净截面面积，A=*.89cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.271kN.m；

——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；

经计算得到=10*.28+0.271×10*/5.08×103=159.*3N/mm2

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f]，满足要求!

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No=7.088+3=10.088kN

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw=1.*×wk×Aw=1.*×0.58*×8.**0=7.088kN

wk——风荷载基本风压标准值，wk=0.58*kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.*0×2.*0=8.**0m2；

N0——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；N0=3.000

经计算得到Nlw=7.088kN，连墙件轴向力计算值Nl=10.088kN

连墙件轴向力设计值Nf=A[f]

其中——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=0.2/1.58=0.127，查表得到=1.00；

A=*.89cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=100.2*5kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用扣件与墙体刚性连接。

经过计算得到Nl=10.088kN，采用双扣件，则扣件的抗滑力为12.0kN，满足要求!

七、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢管按照带悬臂的连续梁计算，出于安全考虑，暂不考虑上拉杆对水平钢管的作用，以提高安全系数。

悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1100mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=12.19cm*，截面抵抗矩W=5.08cm3，截面积A=*.89cm2。重量M＝3.8*Kg/m。

受脚手架作用的联梁传递集中力N=*.75*kN

水平钢梁自重荷载q=1.2×*.89×10*×7.85×10=0.05kN/m

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R1=*.75*+0.025＝*.781kN；R2=R3=13.512+0.0*=13.552kN；

最大弯矩Mmax=0.00*kN·m

抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=0.00*×10*/(1.05×5080.0)+*.209×1000/*89.0=9.329N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2，满足要求!

八、悬挑水平钢管的挠度与扣件连接计算:

水平支撑钢管计算最大挠度V=0.007mm

水平支撑钢管最大挠度小于2800.0/150与10mm，满足要求!

立杆与下面支杆通过扣件与水平支撑钢管连接，要验算连接处的扣件抗滑力。

立杆传递给水平支撑钢管最大轴向力N2＝N3=13.512kN＞8kN，但在水平支撑钢管上立杆处采用双扣加强可满足要求！

水平支撑钢管下面支点最大支撑力R2=R3＝13.552kN＞8kN，但在水平支撑钢管下斜撑杆处采用双扣加强可满足要求！为增加安全系数，在平台上增加一道钢丝绳卸荷。

九、斜支杆和悬挑水平钢管梁的受力计算:

各支点的支撑力Ni=Ri/sini

按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为

N1=R1/sinα=*.781/sin*0°=7.830kN

N2=N3=R2/sinα=13.552/sin*0°=15.**9kN

N*=R*/sinα=*.79*/sin*0°=7.8*7kN

水平钢管梁的最大轴力RAB和斜支撑杆的轴力Ni关系按照下面计算

＝（7.830+15.**9×2+7.8*7）×cos*0°=23.*89kN

其中Nicosi为支撑杆的顶力对水平杆产生的轴压力。

十、斜支杆和悬挑水平钢管梁的强度计算:

斜压支杆的轴力N2我们均取最大值进行计算，为N2=N3=15.**9kN

下面压杆每道以2条钢管*8.0×3.5mm作为支撑计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：

其中N——受压斜杆的轴心压力设计值，N=15.**9kN；

——轴心受压斜杆的稳定系数，由长细比l/i=190/1.**=11*，查表得到=0.5**；

i——计算受压斜杆的截面回转半径，i=1.**cm；

l——受最大压力斜杆计算长度，l=1.90m；

A——受压斜杆净截面面积，则2条钢管的净截面面积A=5.09cm2×2＝10.18cm2

——受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是

=15.**9×103/(0.5**×10.18×102)=28.2*N/mm2

[f]——受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2；

受压斜杆的稳定性计算<[f]，满足要求!

JGJ∕T *0-2012 交通客运站建筑设计规范悬挑水平钢管梁的最大轴力NAB=23.*89kN

则水平钢管梁的容许压力按照下式计算：

其中N——受压水平杆的轴心压力设计值，N=23.*89kN；

——轴心受压水平杆的稳定系数，由长细比l/i=120/1.**=7*，查表得到=0.755；

i——计算受压水平杆的截面回转半径，i=1.**cm；

l——受最大压力水平杆计算长度，l=1.20m；

A——受压水平杆净截面面积，则钢管的净截面面积A=5.09cm2

——受压水平杆受压强度计算值GB 55009-2021：燃气工程项目规范(带书签).pdf，经计算得到结果是

=23.*89×103/(0.755×5.09×102)=*1.12N/mm2