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（修改）某五星级酒店双排钢管扣件式脚手架施工方案023简介：

（修改）某五星级酒店双排钢管扣件式脚手架施工方案023部分内容预览：

立杆的轴向压力设计值 ：N = 10.46 kN；

DB34／T 2688-2016 公路路基养护技术规范计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；

计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m；

长细比 Lo/i = 196 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.188 ；

立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 10460/(0.188×424)=131.219 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 131.219 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.798 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；

计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；

长细比: L0/i = 196 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188

立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 9798.198/(0.188×424)+137240.082/4490 = 153.486 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 153.486 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：

NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.549 kN；

活荷载标准值 ：NQ = 3.15 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；

+1.4×3.15)]/(1.2×0.125)=67.251 m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 67.251 /(1+0.001×67.251)=63.014 m；

[H]= 63.014 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。

脚手架单立杆搭设高度为26.6m，小于[H]，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：

NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.549 kN；

活荷载标准值 ：NQ = 3.15 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.137 /(1.4 × 0.85) = 0.115 kN.m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

H] = 55.399 /(1+0.001×55.399)=52.491 m；

[H]= 52.491 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。

脚手架单立杆搭设高度为26.6m，小于[H]，满足要求！

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl = Nlw + N0

风荷载标准值 Wk = 0.237 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw = 1.4×Wk×Aw = 5.382 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.382 kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf = φ·A·[f]

由长细比 l0/i = 300/15.9的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又： A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；

Nl = 10.382 < Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 10.382小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！

10.普通工字钢悬挑脚手架计算书

双排脚手架搭设高度为 20 米，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为0.7米，立杆的步距为1.8 米；

内排架距离墙长度为0.30米；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 1 根；

脚手架沿墙纵向长度为 180.00 米；

采用的钢管类型为 Φ48×3.0；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00；

连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；

同时施工层数:2 层；

本工程地处贵州省××市，查荷载规范基本风压为0.300，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为1.130；

计算中考虑风荷载作用；

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；

悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.1米，建筑物内锚固段长度 1.9 米。

与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；

楼板混凝土标号:C30；

钢丝绳安全系数为:8.000；

钢丝绳与墙距离为(m):3.000；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1 m。

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；

脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.5/2=0.225 kN/m ；

活荷载标准值: Q=3×1.5/2=2.25 kN/m；

荷载的计算值: q=1.2×0.033+1.2×0.225+1.4×2.25 = 3.46 kN/m；

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

最大弯矩 Mqmax =3.46×0.72/8 = 0.212 kN.m；

最大应力计算值 σ = Mqmax/W =47.199 N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力 σ =47.199 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.033+0.225+2.25 = 2.508 kN/m ；

最大挠度 V = 5.0×2.508×7004/(384×2.06×105×107800)=0.353 mm；

小横杆的最大挠度 0.353 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 700 / 150=4.667 与10 mmSY／T 0003-2021 石油天然气工程制图规范.pdf，满足要求！

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

小横杆的自重标准值: P1= 0.033×0.7=0.023 kN；

脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×0.7×1.5/2=0.158 kN；

GB50204-2015标准下载活荷载标准值: Q= 3×0.7×1.5/2=1.575 kN；

荷载的设计值: P=(1.2×0.023+1.2×0.158+1.4×1.575)/2=1.211 kN；