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YFFA7101宗申动力城一期工程2号楼外脚手架架施工方案简介：

YFFA7101宗申动力城一期工程2号楼外脚手架架施工方案部分内容预览：

[H] = 62.13 /(1+0.001×62.13)=58.496 m；

[H]= 58.496 和 50 比较取较小值。经计算得到DL／T 1857-2018 煤中氯含量的测定 氧弹燃烧离子选择电极法，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。

脚手架单立杆搭设高度为24m，小于[H]，满足要求。

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：

NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.915 kN；

活荷载标准值 ：NQ = 2.1 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.141 kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.093 /(1.4 × 0.85) = 0.078 kN.m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 57.044 /(1+0.001×57.044)=53.966 m；

[H]= 53.966 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。

脚手架单立杆搭设高度为24m，小于[H]，满足要求。

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl = Nlw + N0

风荷载标准值 Wk = 0.181 kN/㎡；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 15.3 ㎡；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 3.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw = 1.4×Wk×Aw = 3.868 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.868 kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf = φ·A·[f]

由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又： A = 4.89 c㎡；[f]=205 N/m㎡；

Nl = 6.868 < Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求。

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 6.868小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求。

9、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤ fg

fg = fgk×kc = 160 kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kpa ；

脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =32.43 kpa ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.107 kN；

基础底面面积 ：A = 0.25 ㎡ 。

p=32.43 ≤ fg=160 kpa 。地基承载力满足要求。

（二）主体框架施工期间24.000m～42.000m层、42.000m～60.000m层、60.000m～78.000m层型钢外悬挑单杆单排外防护脚手架验算

单排脚手架搭设高度为 19.5 米，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆与墙中距离为0.7米，立杆的步距为1.5 米；

采用的钢管类型为 Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；

连墙件布置取三步四跨，竖向间距 4.5 米，水平间距6 米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件连接；

施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:防护脚手架，按装修脚手架设计更加安全；

同时施工层数:2 层；

本工程地处重庆市巴南区，查荷载规范基本风压为0.390，风荷载高度变化系数μz为1.250，风荷载体型系数μs为0.556；

计算中考虑风荷载作用；

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1505；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2 层；

脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；

（5）.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度0.7米，建筑物内锚固段长度 1.8 米。

悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

（1）.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；

脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.5/3=0.175 kN/m ；

活荷载标准值: Q=2×1.5/3=1 kN/m；

荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1 = 1.656 kN/m；

小横杆计算简图

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

最大弯矩 Mqmax =1.656×0.72/8 = 0.101 kN.m；

最大应力计算值 σ = Mqmax/W =19.967 N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力 σ =19.967 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.175+1 = 1.213 kN/m ；

最大挠度 V = 5.0×1.213×7004/(384×2.06×105×121900)=0.151 mm；

小横杆的最大挠度 0.151 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 700 / 150=4.667 与10 mm，满足要求！

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

小横杆的自重标准值: P1= 0.038×0.7=0.027 kN；

脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×0.7×1.5/3=0.122 kN；

活荷载标准值: Q= 2×0.7×1.5/3=0.7 kN；

荷载的设计值: P=(1.2×0.027+1.2×0.122+1.4×0.7)/2=0.58 kN；

大横杆计算简图

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007 kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.58×1.5= 0.232 kN.m；

M = M1max + M2max = 0.007+0.232=0.239 kN.m

最大应力计算值 σ = 0.239×106/5080=47.058 N/mm2；

大横杆的最大应力计算值 σ = 47.058 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax= 0.677×0.038×15004 /(100×2.06×105×121900) = 0.052 mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载 P=（0.027+0.122+0.7）/2=0.425kN

V= 1.883×0.425×15003/ ( 100 ×2.06×105×121900) = 1.075 mm；

最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+1.075=1.127 mm；

大横杆的最大挠度 1.127 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！

4、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80QB 5093.2-2017-T 灯杆 第2部分：钢质灯杆.pdf，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×0.7×2/2=0.027 kN；

DB21／T 3578-2022 电梯物联网系统技术要求.pdf大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.5=0.058 kN；

脚手板的自重标准值: P3 = 0.35×0.7×1.5/2=0.184 kN；