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脚手架施工方案（过程大厦）简介：

脚手架施工方案是针对在高层建筑（如过程大厦）中进行施工设计的一种详细计划。它主要包括以下几个步骤：

1. 需求分析：首先，根据过程大厦的结构特点、高度、施工内容以及安全规范，确定脚手架的类型、规模和位置。比如，可能需要使用满堂红、悬挑式、爬升式等不同类型的脚手架。

2. 设计规划：根据需求，设计脚手架的结构布局，包括立杆、横杆、斜撑、剪刀撑等的配置，以及步距、间距等参数。同时，需要考虑到施工人员的行动路线，保证其安全和工作效率。

3. 材料选择：选择适合的脚手架材料，如钢管、扣件、防护网等，确保其强度和耐久性。

4. 施工流程：明确脚手架的搭建、使用、检查和拆除等步骤，包括搭建前的场地准备，搭建过程中的质量控制，使用过程中的定期检查，以及施工结束后及时拆除，避免影响大厦的正常使用。

5. 安全措施：制定严格的安全规定和应急预案，包括坠落防护、防火防雷、防风防雨等，确保施工过程中人员和设备的安全。

6. 审批与备案：施工方案需经过相关部门审批，如建设单位、设计院、监理单位等，确保方案的合规性。

7. 施工监督：在施工过程中，应由专业人员进行现场监督，确保方案的执行符合设计要求。

脚手架施工方案是施工前的重要准备工作，对于保证高层建筑过程大厦的安全施工和工程进度具有重要意义。

脚手架施工方案（过程大厦）部分内容预览：

1.12 悬挑架在使用过程中，安全员要随时检查架体的各个杆件、扣件是否牢固，扣件是否扣紧。

1.13 悬挑架严禁用塔吊整体吊运。必须人工拆除下层架体，到上层再重新搭设。

GB∕T 50731-2019 建材工程术语标准1.14 每段架体的最下面的一层防护兜网必须满铺一层密目网。

1.15 在用塔吊吊运东西时，严禁碰撞悬挑架。

1.16 搭设上段架体时，不得利用下段架体作为受力点；拆除下段架体时，不得碰动上段悬挑架。

首层四周支6m宽双层网，网底部距下方建筑物不小于5m，每隔四层固定一道3m宽的水平安全网；水平安全网接口处必须严密，与建筑物之间缝隙不大于100mm，外沿高于内沿（见图26、27、28、29）。

图26 首层平网支撑剖面图 图27 首层以上平网支撑

图26 平网支撑（墙角）平面图 图27 平网支撑（墙角）立面图

2.1 按照北京市建设工程安全文明样板工地的标准施工，重点控制现场的布置、文明施工、污染等。

2.2 保持场容整洁，材料分类码放整齐，拆下的钢管、卡子按照规格码放，有防雨防潮措施，各种机械使用维修保养定人定期检查，保持场地的整洁。

2.4 施工时操作工人不得在架子上打闹、大声喧哗、敲打钢管严格控制噪音、粉尘以及光污染，夜间施工禁止大声喧哗。

2.5 按照规定涂刷油漆，不得乱涂乱画。

2.6 保养卡子用的机油等材料不得乱放，更不得污染其它成品。

1、由项目部预算人员与技术人员配合，对初定的施工方案进行成本分析，发现不妥之处及时调整。在保证施工及使用安全的前提下，选择最合理、最经济的方案定为最终方案。

2、各种材料进场是严格把好质量关，发现破损、损坏的材料应及时退回或更换。

3、在施工过程中，材料、技术、工程人员要经常巡视现场，发现材料随意丢弃等现象应及时制止，以免造成材料的非正常损耗。

4、加强对现场施工人员的教育，增强其成本节约意识，避免野蛮施工造成材料损坏。

1.1 脚手架设计参数

搭设高度：H=9.5m，立杆采用单立杆；

横杆步距：h=1.5m；立杆纵距：la=1.5m；立杆横距：lb=0.9m；

内排架距离墙长度为0.25m；

三角形钢管支撑点水平距离为1.5m；

作业层数（脚手板铺设层数）：2

施工荷载标准值：3kN/m2

脚手板自重标准值：0.35kN/m2

钢管选用φ48×3.5，单位重量为3.84kg/m（37.64N/m）

钢管截面积：A=4.89×102mm2

钢管截面抵抗矩：W=5.08×103mm3

钢管回转半径：回转半径：i=0.0158m

基本风压：w0=0.45kN/m2

钢管抗压、抗弯强度设计值：f=fc=0.205kN/mm2

钢管弹性模量：E=2.06×102KN/mm2

连墙杆竖向距离hw=3.8m，水平距离lw=7.8m

1.2 脚手架的整体稳定验算

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式选用，最底部压杆轴力最大，为最不利。

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值；

N=1.2NGk+0.85×1.4ΣNQk

NGk=Hi（gk1+gk3）+n1lagk2=9.5×（0.1225+0.0768）+2×1.5×0.3484=2.939kN

ΣNQk=n1laqk=2×1.5×1.8=5.4kN

N=1.2×2.939+0.85×1.4×5.4=9.95kN

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.243；

i —— 计算立杆的截面回转半径，i=0.0158m；

l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 =μh 确定，l0=2.325m；

μ —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，μ= 1.55；

A —— 立杆净截面面积，A=4.89×102mm2；

W —— 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08×103mm3；

MW —— 风荷载在计算立杆段产生的最大弯矩；

MW=0.12qwkh2

qwk=laψwk

wk=0.7μsμzw0=0.7×0.814×0.62×0.45=0.159kN/m2

qwk=1.5×0.814×0.159=0.194kN/m

MW=0.12×0.194×1.52=52.38kN·mm

—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

=9.95/（0.243×4.89×102）+52.38/5.08×103=0.094kN/mm2

＜[f]=0.205 kN/mm2，满足要求！

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.3.1 均布荷载值计算

小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；

脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.5/3=0.175 kN/m ；

施工荷载标准值: Q=3×1.5/=1.5 kN/m；

荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.5 =2.36 kN/m；

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：

最大弯矩 Mqmax =2.36×0.92/8 = 0.239 kN·m；

最大应力计算值 σ = Mqmax/W =0.239/5.08×103=47.05 N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力 σ =47.05N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

1.3.3 挠度计算:

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.175+1.5 =1.713 kN/m ；

最大挠度 V = 5×1.713×9004/(384×2.06×105×121900)=0.6mm；

小横杆的最大挠度0.6mm小于小横杆的最大容许挠度900/150=6与10mm，满足要求！

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

小横杆的自重标准值: P1= 0.038×0.9=0.034 kN；

脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×0.9×1.5/3=0.135 kN；

活荷载标准值: Q= 3×0.9×1.5/3=1.35 kN；

荷载的设计值: P=(1.2×0.034+1.2×0.135+1.4×1.35)/2=1.046 kN；

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算：M1max=0.08×0.038×0.9×1.52=0.006 kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下：

集中荷载最大弯矩计算：M2max=0.267×1.046×1.5=0.419kN·m；

M = M1max + M2max = 0.006+0.419=0.425 kN·m

最大应力计算值 σ = 0.425×106/5080=84 N/mm2；

大横杆的最大应力计算值σ=84N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和。

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax= 0.677×0.038×15004/(100×2.06×105×121900)=0.052mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载 P=（0.034+0.135+1.35）/2=0.76kN

V= 1.883×0.76×15003/(100×2.06×105×121900) = 1.9mm；

最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+1.9=1.952 mm；

大横杆的最大挠度1.952mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10mm，满足要求！

1.5 扣件抗滑力的计算

按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.0kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.4kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：

小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×0.9=0.034 kN；

大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.5=0.058 kN；

脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×0.9×1.5/3=0.135 kN；

活荷载标准值: Q = 3×0.9×1.5/3 =1.35 kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.034+0.058+0.135)+1.4×1.35=2.16kN<6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

GB／T 40789-2021 气体分析 一氧化碳含量、二氧化碳含量和氧气含量在线自动测量系统 性能特征的确定.pdf连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl = Nlw + No

其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw = 1.4×wk× Aw

wk —— 风荷载基本风压值阳光雅居超前钻施工方案0901.doc，wk = 0.086kN/m2；

Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw =7.8×3.8 = 30m2；