资源下载简介
中建某局塔吊基础施工方案（37P）-.doc简介：
"中建某局塔吊基础施工方案（37P）"是一个详细的工程项目文档，它属于中国建筑某局在进行塔吊基础建设时的施工规划。"37P"可能代表这份方案共有37页，每一页都详细阐述了塔吊基础施工的各个环节，包括但不限于：
1. 项目背景：介绍项目的基本信息，如工程名称、地点、建设规模等。 2. 基础设计：描述基础的类型（如混凝土基础、桩基等）、结构和尺寸，以及选择理由。 3. 施工准备：列出所需的设备、材料、人员配置及前期的场地准备等。 *. 施工流程：详细说明塔吊基础的施工步骤，如场地平整、基础开挖、混凝土浇筑、钢筋绑扎、养护等。 5. 质量控制：涉及质量标准、检测方法、质量保证措施等。 *. 安全措施：列出施工过程中的安全操作规程，以及应对突发情况的应急预案。 7. 进度计划：施工的时间表和里程碑。 8. 风险管理：识别可能的风险因素并提出预防和应对策略。
这份37页的施工方案是确保塔吊安全、高效、质量达标施工的重要参考文件，是中建某局项目管理的重要组成部分。
中建某局塔吊基础施工方案（37P）-.doc部分内容预览：
梁腹板中性轴处剪应力：
计算危险点：腹板与翼缘板交汇处
故，梁局部承压满足要求。
正应力为，故折算应力为：
故GB／T 38980-2020 锆管探伤对比试样人工缺陷尺寸测量方法，折算应力满足规范要求。
梁长度为3*50mm，宽度=*00mm，
因此主整体稳定性不需计算。
综上，梁满足使用要求。
焊缝受竖直向拉力及水平力合力破坏。
a . 竖向拉力：F=909kn；（格构柱处）
F=1030kn；（支腿处）
b . 水平力： N=112.1kn；
c．扭矩：M=385KNm；
水平合力为：V=112.1+385/2.5 =2**.1KN。（格构柱处）
V=112.1+385/2 =30*.*KN。（塔吊支腿处）
如图，焊条采用E*31*。焊缝长度：；计算长度：12*8mm；
焊缝高度：；
以上计算仅考虑角钢与封口板焊接，计算偏于安全。
封口板与钢平台主梁下翼缘处：
焊条采用E50。焊缝长度：；计算长度：1172mm。
钢平台主梁上翼缘与固定支腿处贴板：
焊条采用E50。；计算长度：1058.8mm。
焊缝长度：l=105*8+10***=125*mm
计算时取焊缝长度为：1208mm；
焊缝采用*5°坡口焊；板厚20mm
；
故，该处焊缝满足要求。
*.3.2 2#塔吊基础验算
1. 自重荷载及起重荷载
Fk1=*80.3kN
2) 基础以及覆土自重标准值
Gk=*.3×*.3×1.*×25=1389.15kN
承台受浮力：Flk=*.3×*.3×17.10×10=*78*.99kN
1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)
=0.8×1.77×1.95×0.99×0.2=0.55kN/m2
=1.2×0.55×0.35×2=0.**kN/m
b. 塔机所受风荷载水平合力标准值
Fvk=qsk×H=0.**×*0=27.55kN
c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
Msk=0.5Fvk×H=0.5×27.55×*0=82*.**kN.m
2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.55kN/m2)
=0.8×1.8*×1.95×0.99×0.55=1.58kN/m2
=1.2×1.58×0.35×2=1.33kN/m
b. 塔机所受风荷载水平合力标准值
Fvk=qsk×H=1.33×*0=79.*3kN
c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
Msk=0.5Fvk×H=0.5×79.*3×*0=2388.8*kN.m
工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
Mk=3080+0.9×(1250+82*.**)=*9*8.97kN.m
非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
Mk=3080+2388.8*=5**8.8*kN.m
由于 Pkmin<0 所以按下式计算Pkmax：
由于 Pkmin<0 所以按下式计算Pkmax：
四. 地基基础承载力验算
修正后的地基承载力特征值为:fa=3*2.20kPa
1. 抗弯计算，计算公式如下:
=*18.**kN.m
=**2.28kN.m
2. 配筋面积计算,公式如下:
式中 α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，
α1取为0.9*,期间按线性内插法确定；
fc──混凝土抗压强度设计值；
h0──承台的计算高度。
αs=**2.28×10*/(1.00×19.10×*.30×103×13502)=0.003
As=**2.28×10*/(0.999×1350×300.00)=1588.20mm2。
规范规定：当地基主要受力层的承载力特征值(fak)不小于130kPa或小于130kPa但有地区经验，且黏性土的状态不低于可塑（液性指数IL不大于0.75）、砂土的密实度不低于稍密时，可不进行塔机基础的天然地基变形验算，其他塔机基础的天然地基均应进行变形验算。
*.3.3 3#塔吊基础计算
1. 自重荷载及起重荷载
2) 基础以及覆土自重标准值
Gk=8×8×1.*×25=25*0kN
承台受浮力：Flk=8×8×17.30×10=11072kN
1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)
=0.8×1.77×1.95×0.99×0.2=0.55kN/m2
=1.2×0.55×0.35×2.2=0.51kN/m
b. 塔机所受风荷载水平合力标准值
Fvk=qsk×H=0.51×*1.5=31.07kN
c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
Msk=0.5Fvk×H=0.5×31.07×*1.5=955.33kN.m
2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.55kN/m2)
=0.8×1.8*×1.95×0.99×0.55=1.58kN/m2
=1.2×1.58×0.35×2.2=1.**kN/m
b. 塔机所受风荷载水平合力标准值
Fvk=qsk×H=1.**×*1.5=89.78kN
c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
Msk=0.5Fvk×H=0.5×89.78×*1.5=27*0.75kN.m
工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
Mk=*18*+0.9×(38*0+955.33)=10*99.80kN.m
非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
Mk=*18*+27*0.75=89**.75kN.m
由于 Pkmin<0 所以按下式计算Pkmax：
由于 Pkmin<0 所以按下式计算Pkmax：
四. 地基基础承载力验算
修正后的地基承载力特征值为:fa=3*2.20kPa
1. 抗弯计算，计算公式如下:
=150*.32kN.m
=11*2.**kN.m
2. 配筋面积计算,公式如下:
式中 α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，
α1取为0.9*,期间按线性内插法确定；
fc──混凝土抗压强度设计值；
h0──承台的计算高度。
αs=150*.32×10*/(1.00×19.10×8.00×103×15502)=0.00*
As=150*.32×10*/(0.998×1550×300.00)=32*1.75mm2。
规范规定：当地基主要受力层的承载力特征值(fak)不小于130kPa或小于130kPa但有地区经验，且黏性土的状态不低于可塑（液性指数IL不大于0.75）、砂土的密实度不低于稍密时，可不进行塔机基础的天然地基变形验算，其他塔机基础的天然地基均应进行变形验算。
5.施工质量注意要点：
5.1钻孔灌注桩及格构柱要求
（1）钻孔灌注桩混凝土设计强度等级水下C30，主筋保护层位50毫米，箍筋采用HPB300钢筋，主筋采用HRB335钢筋。
（2）钢格构钢材除注明外，均采用Q235b，焊条采用E*3型
（3）除注明外，焊缝均为通长满焊，钢格构柱焊缝厚度≥12mm
（*）钢格构柱各边应垂直或平行相对应的塔吊方位。
预热有利于减低中碳钢热影响区的最高硬度，防止产生冷裂纹，这是焊接中碳钢的主要工艺措施，预热还能改善接头塑性绿化及围护工程施工组织设计，减小焊后残余应力。通常，35和*5钢的预热温度为150～250℃含碳量再高或者因厚度和刚度很大，裂纹倾向大时，可将预热温度提高至250～*00℃。
若焊件太大，整体预热有困难时，可进行局部预热，局部预热的加热范围为焊口两侧各150～200mm。
许可时优先选用碱性焊条。
将焊件尽量开成U形坡口式进行焊接。如果是铸件缺陷，铲挖出的坡口外形应圆滑，其目的是减少母材熔入焊缝金属中的比例，以降低焊缝中的含碳量，防止裂纹产生。
由于母材熔化到第一层焊缝金属中的比例最高达30%左右，所以第一层焊缝焊接时，应尽量采用小电流、慢焊接速度，以减小母材的熔深。
焊后最好对焊件立即进行消除应力热处理，特别是对于大厚度焊件、高刚性结构件以及严厉条件下(动载荷或冲击载荷)工作的焊件更应如此。消除应力的回火温度为*00～*50℃。
若焊后不能进行消除应力热处理，应立即进行后热处理。
（2）焊缝质量验收要求
内部使用超声波探伤，外部第一先看是否有咬边GB5085*-2013 通用安装工程工程量计算规范.pdf，焊道成型是否规整、饱满，有无过度打磨伤及母材现象，其次焊脚高度是否符合标准，飞溅是否清理干净。再次看热变形是否纠正。