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恒大御景模板工程施工方案（69P）.doc简介：

恒大御景模板工程施工方案（69P）是一个详细的建筑设计和施工指导文件，主要用于恒大御景这个特定房地产项目中的模板工程。这69页的方案可能包括以下几个部分：

1. 项目概述：介绍恒大御景项目的基本情况，如地理位置、建筑规模、设计风格等。

2. 工程概述：模板工程在整体项目中的位置和作用，以及其对建筑质量、安全和进度的影响。

3. 模板设计：包括模板的选择、制作、安装和拆除的设计原则和技术要求，可能涉及到混凝土浇筑的具体工艺。

4. 安全措施：施工过程中可能遇到的安全风险及预防措施，以及应对突发情况的应急预案。

5. 质量控制：模板工程的质量标准、验收流程和检测方法，确保模板的精度和稳定性。

6. 施工进度计划：模板安装和拆卸的时间表，以及与整体项目进度的协调。

7. 环保与可持续性：如何在施工过程中减少对环境的影响，如废弃物处理、能源利用等。

8. 人员培训与管理：对参与模板工程的工人进行的技术培训和管理策略。

9. 应急预案与演练：为处理可能发生的紧急情况，预先制定的应对措施和演练计划。

这个69P的施工方案是依据相关建筑规范、标准和项目实际情况编写的，是确保恒大御景项目顺利进行的重要依据。

恒大御景模板工程施工方案（69P）.doc部分内容预览：

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R2=0.5q1L=0.5×28.8×0.3＝4.32kN

T／CAWS 0001-2021 职工伤亡事故经济损失统计规范.pdf 标准值(正常使用极限状态)

R1'=R2'=0.5q2L=0.5×23.5×0.3＝3.525kN

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=4.32/1＝4.32kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R2/b=4.32/1＝4.32kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =4.32+0.036+0.408+1.683=6.447kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =4.32+0.036+0.408+1.683=6.447kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q右]=Max[6.447,6.447]=6.447kN/m

正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=3.525/1＝3.525kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R2'/b=3.525/1＝3.525kN/m

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左' =3.525+0.03+0.34+1.302=5.197kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =3.525+0.03+0.34+1.302=5.197kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q右']=Max[5.197,5.197]=5.197kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×6.447×1.22，0.5×6.447×0.22]＝1.16kN·m

σ=Mmax/W=1.16×106/83330=13.926N/mm2≤[f]=15.44N/mm2

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×6.447×1.2，6.447×0.2]＝4.835kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.835×1000/(2×50×100)＝1.451N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×5.197×12004/(100×9350×416.67×104)＝1.441mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[1200/150，10]＝8mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝5.197×2004/(8×9350×416.67×104)＝0.027mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×6.447×1.2,0.375×6.447×1.2+6.447×0.2]=9.671kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=9.671kN,R2=9.671kN

正常使用极限状态

Rmax'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×5.197×1.2,0.375×5.197×1.2+5.197×0.2]=7.795kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=7.795kN,R2'=7.795kN

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.912×106/4490=203.024N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝8.688kN

τmax=2Vmax/A=2×8.688×1000/424＝40.982N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.272mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[550/150，10]＝3.667mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.983kN，R2=17.376kN，R3=0.983kN

可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]＝17.376kN≤[N]＝30kN

hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1400,550+2×0.7×300)=1680mm

λ=hmax/i=1680/15.9=105.66≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得，φ＝0.438

Mw＝φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.033×1.2×1.42/10＝0.01kN·m

q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.9×3]×1＝28.38kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.96kN，R2＝16.979kN，R3＝0.96kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝17384.267/(0.438×424)+0.01×106/4490＝95.836N/mm2≤[f]＝300N/mm2

H/B=3/5=0.6≤3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！

十、立柱支承面承载力验算

F1=N=17.384kN

1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1200×100/1000=69.636kN≥F1=17.384kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=17.384kN

设计简图如下：

楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

承载能力极限状态

q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/m

q1静=0.9×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] = 0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)×1]=3.361kN/m

q1活=0.9×(γQQ1k)×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN

正常使用极限状态

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m

计算简图如下：

M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×3.361×0.22+0.117×3.15×0.22＝0.028kN·m

M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.108×0.22+0.213×3.15×0.2，0.1×0.108×0.22+0.175×3.15×0.2]＝0.135kN·m

Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.028，0.135]＝0.135kN·m

σ＝Mmax/W＝0.135×106/37500＝3.588N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×3.112×2004/(100×10000×281250)=0.012mm

某高档别墅设计图 ν＝0.012mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm

q1＝0.9×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.2=1.345kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.065kN/m

GB∕T 39969-2021 建筑用通风百叶窗通风及防雨性能检测方法 p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN

计算简图如下：

M1＝q1l2/8＝1.345×1.22/8＝0.242kN·m