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悬挑式水平防护棚安全专项施工方案（B版，增加钢丝绳对接节点).doc简介：

悬挑式水平防护棚是一种用于施工现场的临时防护结构，主要用于防止高空坠物对下方人员和物品造成伤害。B版的悬挑式水平防护棚安全专项施工方案在原有基础上增加了钢丝绳对接节点的设计，主要目的是增强结构的稳定性和安全性。

1. 项目背景：随着建筑施工的高度提升，传统的防护措施无法满足安全需求，因此需要设计出更加稳固的防护棚，钢丝绳对接节点是其中的关键技术之一。

2. 钢丝绳对接节点设计：此部分会详细描述如何通过专业焊接、机械连接或特殊接头技术，确保钢丝绳在棚体结构中的可靠连接，以承受大风、重物等外部载荷，防止棚体结构发生断裂或移位。

3. 施工流程：方案会包括钢丝绳的选型、安装、检验等步骤，以及如何在施工过程中保证节点的稳固和安全，如定期检查、维护等。

4. 安全措施：方案会强调施工人员的安全防护，如佩戴安全帽、安全带，以及如何在施工中预防钢丝绳节点可能出现的安全隐患。

5. 应急预案：针对钢丝绳断裂等可能发生的紧急情况，方案会制定详细的应急预案，以保证人员和财产安全。

总的来说，B版的悬挑式水平防护棚安全专项施工方案是在原有基础上，针对具体施工环境和需求，对防护棚的结构和安全措施进行了优化和升级。

悬挑式水平防护棚安全专项施工方案（B版，增加钢丝绳对接节点).doc部分内容预览：

2.1、防护棚工程事故的类型分析

1) 整架垮塌或局部垮架.

2)人员从防护棚高处坠落.

皖2010J121 蒸压砂加气混凝土砌块-非承重墙自保温构造4)不当操作事故(闪失、碰撞等).

2.2、引发事故的主要原因分析

1) 整架垮塌或局部垮架.

①构架缺陷:构架缺少必须的结构构件,未按规定数量和要求拉设钢丝绳.

②在使用过程中任意拆除必不可少的杆件和钢丝绳等.

③构架尺寸过大承载力不足或设计安全不够与严重超载.

2)人员从防护棚上高处坠落.

①防护棚未按规定设置围档防护.

②防护棚未满铺脚手板或架面与墙之间的间隙过大.

③脚手板和杆件因搁置不稳、扎结不牢或发生断裂而坠落

①在搭设或拆除时,高空抛掷构配件,砸伤工人或路过行人.

②防护棚上物体堆放不牢或以外碰落, 砸伤工人或路过行人.

③整架倾倒、垂直坍塌或局部跨架, 砸伤工人或路过行人.

4) 不当操作大致有以下情形:

①用力过猛,致使身体失稳.

③集中多人搬运或安装较重构件.

①在不安全天气条件(六级以上大风、雷雨和天气)下继续施工.

②在长期搁置以后未做检查的情况下重新投入使用.

③防护棚的外边缘与外电架空线路的边线之间没有保持安全操作距离.

1)对防护棚的构配件材料的材质,使用的机械、工具、用具进行监控.

2)对防护棚的构架和防护设施承载可靠和使用安全进行监控.

3)对防护棚的搭设、使用和拆除进行监控,坚决制止乱搭、乱改和乱用情况.

4)加强安全管理,对施工环境和施工条件进行监控.

4、安全事故应急事故及处置

4.3、高处坠落者如伤情较重，禁止抓住伤者手和脚抬动，应用模板并加木枋背楞小心地将伤者放在硬板上抬动，以防伤及脊椎；伤情较轻尚能自己走动时，在场人员应制止伤者走动，尽快用硬板抬动，防止情况恶化。

4.4、高处坠物伤人时至流血时，现场医务人员应尽快采取止血措施，作简单的包扎，并将伤者扶送上救护车或的士车。

5.2、救援路线示意图如下：

十一、计算书（注：本计算采用《品茗建筑安全计算软件》脚手架工程（悬挑防护棚）模块计算。）

二、主梁布置及锚固参数

1、防护棚荷载基本参数

承载能力极限状态：

q=1.2×(gk1+gk3)×Lb +1.2×gk=1.2×(0.3+0.01)×0.3+1.2×0.033=0.151kN/m

Pk=1.4pk=1.4×1=1.4kN

正常使用极限状态：

q'=(gk1+gk3)×Lb+gk=(0.3+0.01)×0.3+0.033=0.126kN/m

Pk'=1kN

弯矩图(kN·m)

最大弯矩：M=0.444kN.m

剪力图(kN)

最大剪力：V=0.973kN

变形图(mm)

最大挠度：ν=4.954mm

弯矩图(kN·m)

最大弯矩：M=0.377kN.m

剪力图(kN)

最大剪力：V=0.813kN

变形图(mm)

最大挠度：ν=3.631mm

Mmax=Max(0.444，0.377)=0.444kN.m

σ=Mmax/WX=0.444×106/(4.49×103)=98.947N/mm2≤[f]=215N/mm2

次梁强度满足！

Vmax=Max(0.973，0.813)=0.973kN

τmax＝2Vmax/A=2×0.973×1000/424=4.592N/mm2≤[τ]=125N/mm2

νmax=Max(4.954，3.631)=4.954mm≤[ν]=La/250=1500/250=6mm

次梁挠度满足要求！

极限状态下支座反力：

R次梁=Rmax=Max(1.262，1.052)=1.262kN

正常使用状态下支座反力：

R'次梁=R'max=Max(0.931，0.781)=0.931kN

承载能力极限状态：

q=1.2×gk=1.2×0.033=0.04kN/m

F1=···=Fn=R次梁=1.262kN

正常使用极限状态：

q'=gk=0.033kN/m

F'1=···=F'n=R'次梁=0.931kN

弯矩图(kN·m)

Mmax=5.577kN.m

σ=Mmax/W=5.577×106/(4.49×103)=1242.166N/mm2> [f]=215N/mm2

剪力图(kN)

Vmax=8.368kN

变形图(mm)

νmax=523.864mm>[ν]=2Lx/250=2×4000/250=32mm

4）支座反力计算

R2=11.008kN；

R3=8.198kN；

上拉杆件角度计算：

α1=arctan(n1/m1)= arctan(5800/3900)=56.083°

上拉杆件支座力：

RS1=R3=8.198kN

由上拉钢丝绳（杆件）作用造成的主梁轴向力：

NSZ1= RS1/tanα1=8.198/tan(56.083°)=5.512kN

上拉钢丝绳（杆件）轴向力：

NS1= RS1/sinα1=8.198/sin(56.083°)=9.878kN

上拉钢丝绳（杆件）的最大轴向拉力：NS=max[NS1] =9.878kN

[Fg]=α×Fg/k=0.85×20/9=1.889kN

n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×1.889/(2×15.19)=1个≤[n]=3个

花篮螺栓验算：

σ=[Fg]/(π×de2/4)=1.889×103/(π×142/4)=12.271N/mm2≤[ft]=170N/mm2

σ =[Fg]/(2A)=2[Fg]/πd2=2×1.889×103/(π×182)=3.712N/mm2≤[f]=65N/mm2

注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2

τf= NS1cosα1/(0.7hflw)=9.878×103×cos(56.083)/(0.7×8×160)=6.152N/mm2≤ffw=160N/mm2

σf=NS1sinα1/(0.7hf×lw)=9.878×103×sinα1/(0.7×8×160)=9.149N/mm2 ≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2

[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(9.149/1.22)2+6.1522]0.5=9.7N/mm2≤ffw=160N/mm2

4、悬挑主梁整体稳定性验算

压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=5.577×106/(1.05×4490)+0.693/424=1184.65 N/mm2> [f]=215N/mm2

受弯构件整体稳定性分析：

σ = Mmax/(φbWx)=5.577×106/(0.785×4.49×103)=1582.377N/mm2>[f]=215N/mm2

5、悬挑主梁与结构连接节点验算

GB／T 33588.4-2020 雷电防护系统部件（LPSC）第4部分：导体的紧固件要求.pdf 1）螺栓粘结力锚固强度计算

锚固点锚固螺栓受力：N/2 =2.56/2=1.280kN

螺栓锚固深度:h ≥ N/(4×π×d×[τb])=2.56×103/(4×3.14×18×2)=5.661mm

σ=N/(4×π×d2/4)=2.56×103/(4×π×182/4)=2.516N/mm2≤0.85×[ft]=42.5N/mm2

2）混凝土局部承压计算

混凝土的局部挤压强度设计值：

fcc=0.95×fc=0.95×16.7=15.865N/mm2

注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算LY／T 3172-2020 林业和草原行政许可评价规范，此处b=5d=5×18=90mm

附图1：8#栋悬挑防护棚搭设范围示意图