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科技广场C区 外脚手架工程专项施工方案简介：
科技广场C区的外脚手架工程专项施工方案，是一个针对该区域建设过程中外架搭建的详细规划和操作指南。其主要目的是确保施工过程的安全、高效和合规，以满足建筑行业的标准和规范。
该方案通常包括以下几个关键部分：
1. 工程概述：对科技广场C区的建筑结构、规模、施工进度等基本信息进行介绍，明确外脚手架的搭建位置、高度和范围。
2. 设计与选型：根据工程特点和需求，选择合适的脚手架类型，如双排脚手架、满堂脚手架或爬升式脚手架等。同时，会详细设计脚手架的结构、间距、材料等。
3. 施工流程：明确脚手架安装、施工过程中的步骤，如基础准备、搭设、检查、使用和拆除等，保证施工的连续性和安全性。
4. 安全措施：包括使用安全帽、安全带、防坠落网等个人防护用品，定期检查脚手架的稳定性和强度，设置警示标志，防止意外伤害。
5. 质量控制：规定施工质量标准，如脚手架的平整度、垂直度、稳固性等，并设置验收流程。
6. 应急预案：针对可能遇到的恶劣天气、设备故障、人员伤害等突发事件，制定详细的应急预案。
这个施工方案是整个施工过程中的重要依据，它既能保证工程的顺利进行，也能保障所有参与人员的生命安全。
科技广场C区 外脚手架工程专项施工方案部分内容预览：
钢丝绳安全系数为:6.000；
钢丝绳与梁夹角为(度):60；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结《地下工程渗漏治理技术规程+JGJT212-2010》.pdf，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。
大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.35×0.9/(2+1)=0.105 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3×0.9/(2+1)=0.9 kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0.033+1.2×0.105=0.166 kN/m；
活荷载的设计值: q2=1.4×0.9=1.26 kN/m；
图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.166×1.52+0.10×1.26×1.52 =0.313 kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max(0.313×106,0.369×106)/4490=82.183 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ= 82.183 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =0.9 kN/m；
ν= 0.677×0.138×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.9×15004/(100×2.06×105×107800) = 2.245 mm；
大横杆的最大挠度 2.245 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！
大横杆的自重标准值：p1= 0.033×1.5 = 0.05 kN；
脚手板的自重标准值：P2=0.35×0.9×1.5/(2+1)=0.158 kN；
活荷载标准值：Q=3×0.9×1.5/(2+1) =1.350 kN；
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.05+0.158)+1.4 ×1.35 = 2.139 kN；
小横杆计算简图
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax = 1.2×0.033×0.92/8 = 0.004 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax = 2.139×0.9/3 = 0.642 kN.m ；
最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.646 kN.m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0.646×106/4490=143.815 N/mm2 ；
小横杆的最大弯曲应力 σ =143.815 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
νqmax=5×0.033×9004/(384×2.06×105×107800) = 0.013 mm ；
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.158+1.35 = 1.557 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.013+1.815 = 1.828 mm；
小横杆的最大挠度为 1.828 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
大横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.5×2/2=0.05 kN；
小横杆的自重标准值: P2 = 0.033×0.9/2=0.015 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.35×0.9×1.5/2=0.236 kN；
活荷载标准值: Q = 3×0.9×1.5 /2 = 2.025 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.05+0.015+0.236)+1.4×2.025=3.196 kN；
R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m
NG1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×11.70 = 1.785kN；
(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2
NG2= 0.35×8×1.5×(0.9+0.3)/2 = 2.52 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m
NG3 = 0.15×8×1.5/2 = 0.9 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2
NG4 = 0.005×1.5×11.7 = 0.088 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.293 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3×0.9×1.5×1/2 = 2.025 kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
Wo = 0.35 kN/m2；
Uz= 1 ；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.35×1×1.128 = 0.276 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×5.293+ 1.4×2.025= 9.186 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.293+ 0.85×1.4×2.025= 8.761 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.276×1.5×
1.82/10 = 0.16 kN.m；
六、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N = 9.186 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m；
长细比 Lo/i = 196 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.188 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 9186/(0.188×424)=115.241 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 115.241 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 ：N = 8.761 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
JG∕T 123-2000 沥青路面养护车计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；
长细比: L0/i = 196 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188
DB12／T 598.7-2015标准下载立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；