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国际酒店工程脚手架安全专项施工方案简介：

国际酒店工程脚手架安全专项施工方案是一个针对在酒店建筑工程中使用的脚手架系统制定的详细安全操作计划。这种方案的主要目的是为了确保在施工过程中，工作人员的人身安全以及工程的质量和进度。它通常包含以下几个关键部分：

1. 项目概述：这部分阐述了脚手架工程的具体位置、类型（如钢管脚手架、吊篮脚手架等）和用途。

2. 风险评估：对施工过程中可能遇到的安全风险进行分析，如高处坠落、物体打击、触电等，并提出预防措施。

3. 设计方案：详细描述脚手架的结构设计、材料选择、搭设方式、高度限制等，以满足工程需求和安全标准。

4. 施工程序：明确施工步骤，包括脚手架的搭建、使用、检查维护和拆除等环节，确保每个环节都有安全规定。

5. 安全规定：制定严格的安全操作规程，如佩戴安全带、使用安全帽、定期检查脚手架稳定性等。

6. 应急措施：预先设定可能发生的事故应急处理方案，如脚手架倒塌、人员受伤等。

7. 监督与管理：规定谁负责监督和执行这个方案，以及如何执行定期的检查和维护。

8. 培训与教育：确保所有参与人员对方案有充分理解和掌握，进行必要的安全培训。

国际酒店工程脚手架安全专项施工方案是保障大型建筑项目施工安全的重要工具，符合国际建筑行业的安全标准和法规，对于防止安全事故，提高工作效率具有重要意义。

国际酒店工程脚手架安全专项施工方案部分内容预览：

(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。

(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。

(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。

(3) 现场事故应急处理

广东某超市工程房屋拆除施工方案施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。

火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。

触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。

高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。

其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。

项目负责人：李树堂 手机：15040875918

安全员：崔宏旭 手机：15942105717

医院救护中心：120 匪警：110 火警：119

第七节、计算书及相关图纸

承载能力极限状态

q=1.2×(0.04+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.85/(2+1))+1.4×3×0.85/(2+1)=1.36kN/m

正常使用极限状态

q'=(0.04+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.04+0.35×0.85/(2+1))+3×0.85/(2+1)=0.99kN/m

计算简图如下：

Mmax=0.1qla2=0.1×1.36×1.52=0.31kN·m

σ=Mmax/W=0.31×106/5260=58.03N/mm2≤[f]=205N/mm2

νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.99×15004/(100×206000×127100)=1.294mm

νmax＝1.294mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm

承载能力极限状态

Rmax=1.1qla=1.1×1.36×1.5=2.24kN

正常使用极限状态

Rmax'=1.1q'la=1.1×0.99×1.5=1.63kN

承载能力极限状态

由上节可知F1=Rmax=2.24kN

q=1.2×0.04=0.048kN/m

正常使用极限状态

由上节可知F1'=Rmax'=1.63kN

q'=0.04kN/m

计算简图如下：

弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.63×106/5260=120.31N/mm2≤[f]=205N/mm2

计算简图如下：

变形图(mm)

νmax＝1.359mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[850/150，10]＝5.67mm

承载能力极限状态

Rmax=2.26kN

五、扣件抗滑承载力验算

扣件抗滑承载力验算：

纵向水平杆：Rmax=2.24/2=1.12kN≤Rc=0.8×8=6.4kN

横向水平杆：Rmax=2.26kN≤Rc=0.8×8=6.4kN

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单内立杆：NG1k=1.04kN

双外立杆：NG1k=(gk+0.04+la×n/2×0.04/h)×H1=(0.1248+0.04+1.5×2/2×0.04/1.8)×36=7.11kN

双内立杆：NGS1k=7.11kN

2、脚手板的自重标准值NG2k1

单内立杆：NG2k1=1.04kN

双外立杆：NGS2k1=H1/h×la×lb×Gkjb×1/1/2=36/1.8×1.5×0.85×0.35×1/1/2=4.46kN

双内立杆：NGS2k1=4.46kN

3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

双外立杆：NGS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/2=36/1.8×1.5×0.14×1/2=2.1kN

4、围护材料的自重标准值NG2k3

双外立杆：NGS2k3=Gkmw×la×H1=0.01×1.5×36=0.54kN

构配件自重标准值NG2k总计

单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.04+0.49+0.1=1.63kN

单内立杆：NG2k=NG2k1=1.04kN

双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=4.46+2.1+0.54=7.1kN

双内立杆：NGS2k=NGS2k1=4.46kN

立杆施工活荷载计算

外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.85×(2×3)/2=3.82kN

内立杆：NQ1k=3.82kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.04+1.63)+ 0.9×1.4×3.82=8.03kN

单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.04+1.04)+ 0.9×1.4×3.82=7.32kN

双外立杆：Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(7.11+7.1)+ 0.9×1.4×3.82=21.88kN

双内立杆：Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(7.11+4.46)+ 0.9×1.4×3.82=18.71kN

1、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m

长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m

长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13

查《规范》表A得，φ=0.188

2、立杆稳定性验算

不组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k)=(1.2×(1.04+1.63)+1.4×3.82)=8.56kN

双立杆的轴心压力设计值NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+N=1.2×(7.11+7.1)+8.56=25.62kN

σ=N/(φA)=8561.74/(0.188×506)=90N/mm2≤[f]=205N/mm2

σ=KSNS/(φA)=0.6×25620.34/(0.188×506)=161.59N/mm2≤[f]=205N/mm2

组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k)=(1.2×(1.04+1.63)+0.9×1.4×3.82)=8.03kN

双立杆的轴心压力设计值NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+N=1.2×(7.11+7.1)+8.03=25.08kN

DB63／ 958-2011标准下载 Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.34×1.5×1.82/10=0.21kN·m

σ=N/(φA)+ Mw/W=8026.24/(0.188×506)+208254.33/5260=123.97N/mm2≤[f]=205N/mm2

Mws=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.28×1.5×1.82/10=0.17kN·m

σ=KS(NS/(φA)+ Mw/W)=0.6×(25084.84/(0.188×506)+170473.68/5260)=177.66N/mm2≤[f]=205N/mm2

Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.45×2×1.8×2×1.5=6.84kN

长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99

(Nlw+N0)/(φAc)=(6.84+3)×103/(0.99×489)=20.28N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2

扣件抗滑承载力验算：

《超限高层建筑工程抗震设防审查专家委员会抗震设防专项审查办法》 Nlw+N0=6.84+3=9.84kN≤1×12=12kN