资源下载简介

模板安装及拆除施工方案简介：

模板安装及拆除施工方案，主要是指在建筑施工过程中，针对模板的安装、使用以及拆除制定的一系列详细步骤和安全措施。以下是一个简要的介绍：

1. 模板安装：首先，需要根据设计图纸和施工规范选择合适的模板材料，如木模板、钢模板等。然后，进行模板的预加工，如切割、拼接、钻孔等，确保模板的精度和完整性。施工时，按照模板设计的结构和尺寸，使用吊车、脚手架等工具进行安装，确保模板的平整度和稳定性。同时，模板的支撑系统也需要精心设计和安装，以保证模板在浇筑混凝土时的承重能力。

2. 模板使用：安装完成后，需要进行模板的检查，确保无遗漏或错误。然后进行混凝土浇筑，期间需要密切关注模板的变形情况，及时调整支撑系统，防止模板移位或破损。

3. 模板拆除：混凝土浇筑完成后，待混凝土强度达到设计要求，方可进行模板拆除。拆除时应按照先支后拆、先拆非承重部分后拆承重部分的原则进行，以保证施工安全。同时，应注意保护模板，避免损坏。

4. 安全措施：在整个过程中，都需要严格遵守安全规定，如佩戴安全帽、防护眼镜、手套等，防止意外伤害。同时，应定期检查模板和支撑系统，确保其稳固和安全。

这只是一个基础的介绍，具体的施工方案会根据工程的规模、结构复杂度和施工环境等因素进行详细设计。

模板安装及拆除施工方案部分内容预览：

计算公式如下：ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值 ν=0.677×3.058×5504/(100×10000×303.75×104)=0.062mm；

方木的最大允许挠度 [ν]=0.550×1000/250=2.200mm；

恩施市施州大道夜景观照明工程施工组织设计方木的最大挠度计算值ν=0.062mm小于方木的最大允许挠度[ν]=

2.2mm，满足要求！

3、支撑小横杆的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.615kN

梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=1.682kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

经过连续梁的计算得到：

N1=N9=0.056kN；

N2=N8=3.703kN；

N3=N7=0.107kN；

N4=N6=2.210kN；

N5=1.493kN；

最大弯矩 Mmax=0.054kN.m；

最大挠度计算值 Vmax=0.008mm；

最大应力 σ=0.054×106/4490=12.03N/mm2；

支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；

支撑小横杆的最大应力计算值12.03N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2，满足要求!

（八）梁跨度方向钢管的计算

　 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算

（九）扣件抗滑移的计算：

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，单扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的单扣件承载力取值为16.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5) ：R≤Rc

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.694 kN；

R<16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

（十）立杆的稳定性计算：

立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]

1、梁两侧立杆稳定性验算：

横向支撑钢管的最大支座反力：N1=0.056kN ；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×3.95=0.612kN；

楼板混凝土、模板及钢筋的自重：

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

N=N1+N2+N3+N4=0.056+0.612+2.051+2.272=4.991kN；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

　　 lo=k1uh　　　　　　　　　　　

立杆计算长度 lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；

lo/i=2945.25/15.9=185；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；

钢管立杆受压应力计算值；σ=4839.146/(0.209×424)=54.6N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=54.6N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2、梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：

横向钢管的最大支座反力：N1=5.694kN；

N=N1+N2=5.694+0.333=6.027kN；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

　　　　lo=k1uh　　　　　　　　　　　

立杆计算长度 lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945 m；

lo/i=2945.25/15.9=185 ；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209 ；

钢管立杆受压应力计算值；σ=6026.971/(0.209×424)=68N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=68N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205 N/mm2，满足要求。

二、柱模板计算书

1、柱模板基本参数（取生产车间一层最大截面的柱）

柱断面长度B=500mm；

柱断面宽度H=500mm；

方木截面宽度=50mm；

方木截面高度=80mm；

方木间距l=400mm；

胶合板截面厚度=15mm。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：

F=0.22γtβ1β2V1/2

　　　　　　　 　F=γH

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=15.547kN/m2。

实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值F1=93.60kN/m2。

取较小值15.547kN/m2作为本工程计算荷载。

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3.00kN/m2。

3、胶合板侧模验算

胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为方木间距,计算如下:

胶合板计算简图

（1）侧模抗弯强度验算：

M=0.1ql2

q=(1.2×15.547+1.4×3.00)×500/1000=11.428kN/m

经计算得 M=0.1×11.428×(400/1000)2=0.183kN.m

胶合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=500×152/6=18750mm3

σ=M/W=0.183×106/18750=9.76N/mm2

小于胶合板的抗弯强度设计值13N/mm2,所以满足要求。

（2）侧模抗剪强度验算：

τ=3V/2bh

其中V为剪力：

v=0.5×q×l=0.5×(1.2×15.547+1.4×3.00)×500×400/106

经计算得 τ=3×2.286×103/(2×500×15)=0.457N/mm2

小于胶合板的抗剪强度设计值不大于1.4N/mm2,所以满足要求!

v=0.677ql4/(100EI)

q=40.00×800/1000=32kN/m

q=15.547×500/1000=7.774kN/m

侧模截面的转动惯量 I=b×h3/12=500×153/12=140625mm4；

经计算得 v=0.677×7.774×4004/(100×6000×140625)=0.159mm

最大允许挠度 [v]=l/250=400/250=1.6mm

胶合板的计算挠度不大于允许挠度[v],所以满足要求。

方木按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下：

方木计算简图

（1）方木抗弯强度验算：

M=qB2/8

q=(1.2×15.547+1.4×3.00)×400/1000=9.143kN/m

经计算得 M=9.143×(500/1000)2/8=0.286kN.m；

方木截面抵抗矩 W=b×h2/6=50×802/6=53333.3mm3；

σ= M/W=0.286×106/53333.3=5.363N/mm2；

小于方木的抗弯强度设计值17N/mm2,所以满足要求。

（2）方木抗剪强度验算：

τ=3V/2bh

其中 V为剪力：

v=0.5×q×B=0.5×(1.2×15.547+1.4×3.00)×400×800/106

经计算得 τ=3×3.657×103/(2×50×80)=1.371N/mm2

小于方木的抗剪强度设计值1.7N/mm2,所以满足要求。

v=5qB4/(384EI)

DLT923-2016标准下载 q=15.547×400/1000=6.219kN.m

I=b×h3/12=50×803/12=2133333mm4

经计算得 v=5×6.219×5004/(384×9000×2133333)=0.264mm

允许挠度 [v]=B/250=500/250=2.0mm

方木的计算挠度不大于允许挠度[v],所以满足要求。

（1）拼装场地夯实平整，条件许可时可设拼装操作平台。

（2）按模板设计图尺寸，采用沉头自攻螺丝将多层板与方木拼成整片模板，按缝处要求附加小龙骨。

（3）多层板模板锯开的边及时用防水油漆封边两道，防止多层板使用过程中开裂、起皮。

2、模板加工好后，专人认真检查模板规格尺寸，按照配模图编号，并均匀涂刷隔离剂《往复式内燃机驱动的交流发电机组 第6部分：试验方法 GB/T2820.6-2009》，分规格码放，并有防雨、防潮、防砸措施。