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中天国际朗晴苑18#东座16层上部外脚手架施工方案简介：

在编写中天国际朗晴苑18#东座16层上部外脚手架施工方案简介时，应考虑以下关键点：

标题：中天国际朗晴苑18#东座16层上部外脚手架施工方案

1. 项目背景：首先，简要介绍项目位置、建设单位、施工单位以及项目的基本情况，包括18#东座的结构特点和16层的具体需求。

2. 施工目标：明确脚手架的搭建目的是为了支撑建筑结构的施工，确保工人安全，以及提供稳定的作业平台。

3. 脚手架类型：说明使用的脚手架类型，例如钢管脚手架、碗扣式脚手架等，以及其选择的理由。

4. 设计原则：脚手架设计必须遵循安全、稳定、经济和高效的原则，包括承载能力、抗风抗震性能、耐用性等。

5. 施工流程：概述脚手架的安装步骤，包括地基处理、立杆、横杆铺设、防护栏杆和安全网的设置等关键环节。

6. 安全措施：详细介绍如何保证施工过程中工人的安全，如佩戴防护装备、定期检查、应急预案等。

7. 质量控制：说明质量检测的标准和流程，包括施工后的验收标准。

8. 时间表：提供一个大致的施工进度计划，包括各个阶段的预计完成时间。

9. 环保与可持续性：强调施工过程中对环境的影响最小化，如废弃物处理，噪音和尘埃控制等。

10. 结语：总结施工方案的重要性和实施预期效果，以及对后续工作的展望。

这只是一个基本的框架，具体的内容需要根据实际的工程情况和施工要求进行详细编写。

中天国际朗晴苑18#东座16层上部外脚手架施工方案部分内容预览：

3、脚手架搭设方案验算：

①强度计算：q=0.75×(1.2×0.1+1.4×2)=2.19kN/m

故M max= M跨中max=0.154 KN.m

σ= Mmax /W=0.154×106/5080=30.3N/mm2≤f=205N/mm2

XX项目模板施工方案.doc=0.262mm≤L/150=800/150=5.3㎜

（2）大横杆（纵向水平杆）的计算：(受力如图)

①强度计算：内侧大横杆受力最大

P=2.19×(0.2+0.8/2)=1.31kN

Mmax=0.213×1.31×1.50=0.42 kN.m

σ= Mmax /W=0.42×106/5080=82.68N/mm2≤f=205N/mm2

W= 1.615×1.31×103×1.53×109/(100×

2.06×105×121900)=2.84mm≤L/150=1500/150=10㎜

(16层上部脚手架总搭设高度31.1m，脚手架底部16层标高49.94m，脚手架顶部天面标高79.74m，不考虑中间斜拉吊钢丝绳卸载影响，按脚手架全部荷载传至底部立柱进行验算)

㈠、计算风荷载产生的弯曲压应力σｗ

φ=0.086 μs=1.3φ=1.3×0.086=0.112

wk＝0.7μZ×μS×ω0 ＝0.7×1.95×0.112×0.60＝0.092 KN／m²

作用于单根立柱的风线荷载标准值：

ｑwk＝wk×L＝0.092×1.5＝0.138 KN／m

Mw＝0.85×1.4qwk.h²/10＝0.85×1.4×0.138×1.5²/10＝ 0.037 KN.m

在79.74m高度处立柱段风荷载产生弯曲压应力为:

w＝Mw /W＝0.037×106/5080＝7.28 N／mm²

在49.94m高度处立杆段风荷载产生弯曲压应力为:

W＝7.28×1.67/1.95＝6.235 N／mm²

以上计算结果说明，风荷载产生的压应力虽然在79.74m高度处稍大，但此处的脚手架结构自重产生的轴心压应力很小，且σW的绝对值也不大；49.94m高度处的风荷载产生压应力虽小，但脚手架结构自重产生的轴压应力接近最大，根据以上分析，仍应验算底层立柱段的稳定性。

㈡底层立杆的轴心压力：

①脚手架结构自重产生的轴心压力Ｎgk

一个立杆纵距范围内每米高脚手架结构自重产生的轴心压力标准值gk

脚手架搭设高度31.3m，结构自重产生的轴心压力标准值Ngk

Ngk1 =H×gk =31.3×0.1176=3.68 kN

②脚手板(合共15层串竹排平桥)自重产生的轴心压力标准值:

Ｎgk2＝0.5(Lb+0.2)×LaΣQp

＝0.5×(0.8+0.2)×1.5×0.1×15＝1.125 KN

③防护材料(安全网、拦杆、挡脚板)自重产生的轴心压力标准值:

Ｎgk31 ＝ 0.005×1.5×31.3＝0.235KN

则ＮgＫ3 ＝ 0.235＋ 0.228 ＝ 0.463KN

④施工均布荷载(一层作业)Qk=2.0KN/m²产生的轴心压力标准值:

ＮＱＫ ＝ 0.5(Lb+0.2)×La×Qk＝ 0.5×(0.8+0.2)×1.5×2＝1.5 KN

⑤计算立柱段的轴心压力设计值为:

Ｎ＝1.2（NGK1 + NGK2 + NGK3）+ 0.85×1.4Σ NQK

＝1.2×（3.68+1.125+0.463）+0.85×1.4×1.5＝8.107 KN

钢管立杆横距Lb＝0.8m，纵距La=1.5m，步距h=2m，连墙件间距近似2步3跨，查表可得立柱计算长度系数μ＝1.5

立柱长细比 λ＝μh/i＝1.5×200/1.58＝189.9

查表得立柱稳定系数ф＝0.199

N/(фＡ)=8.107×103/(0.199×489)

=83.31 N/mm2＜f=205N/mm2

故立柱稳定承载力满足要求。

（4）连墙件（Φ48×3.5 mmQ235号钢管）计算：

①连墙件所受水平力计算：

连墙件水平力设计值NH= 1.4WK×Aw+5

=1.4×0.092×4.5×2.98+5

脚手架离墙30㎝，连墙杆计算长度LH=30+80=110㎝，长细比λ＝LH/I=110/1.58=69.6

查表得稳定系数ф=0.7765

连墙件稳定承载力符合要求

② 连墙件扣件连接的抗滑计算：（连墙件钢管用旋转扣件接驳，详见附图）

旋转扣件抗滑移承载力设计值RC=8.0KN＞NH= 6.73KN，符合要求。

（5）中间斜拉钢丝绳卸荷装置验算

中间道钢丝绳斜拉吊按原方案设置：水平间距为两个柱距3.0m，选用6×19×1、Ф12.5 的钢丝绳，预埋Ф18吊环。这里不重复验算。

（6）悬挑槽钢斜拉吊基础验算

16层面悬挑槽钢水平间距为3个立杆纵距L=4×1.5=4.5m，槽钢内侧吊绳作安全储备，不考虑其承担荷载，仅考虑外侧吊绳的作用。

由立柱稳定计算可知，单根立柱传下轴力N=8.107 KN

P1=3N=24.32 KN，考虑槽钢重量影响，取P1=26 KN

①槽钢及钢丝绳内力计算

∑M0=0，T×cos20.260×1.1－P1×1.1－P1×0.3=0

T=26×1.4/(1.1×COS20.260)=35.27 KN

∑Y=0，T×cos20.260－2P1＋RY=0

RY=2×26－35.27×0.938=18.92 KN

∑X=0，T×sin20.260－RX=0

RX=35.27×0.346=12.20 KN

②斜拉钢丝绳抗拉强度验算

钢丝绳最大拉力Tmax=T=35.27kN

钢丝绳破断拉力换算系数α=0.85

KTmax /α=8×35.27÷0.85=331.95KN

选用双根6×19×1、Ф18.5 的钢丝绳，

其Pg=2×180.0=360kN＞331.95KN安全

吊环预埋于17层边梁内，锚入混凝土30d。

吊环受到的最大拉力Tmax= T=35.27 KN

吊环面积：AS=Tmax/2σ=35270/2×50=352.7mm2

选用Ф22Ⅰ级钢筋制作，则AS =380.1 mm2

横梁槽钢采用［16a制作，平放搁在悬挑槽钢面上与悬挑槽钢焊接牢固，脚手架立杆直接支承在横梁槽钢上。

［16a槽钢，查表得Wx=108㎝3，A=21.96㎝2。

集中力N为单根立杆传下的荷载N=8.107 KN

Mmax=NL/3=8.107×4.5/3=12.16 kN.m

DB11∕T 1508-2017 非固化橡胶沥青防水涂料施工技术规程σ= Mmax /W=12.16×106/108000=112.59N/mm2≤f=215N/mm2

横梁槽钢承载力满足要求

主梁悬挑槽钢采用［16a制作，一端搁在16层结构面上与预埋件焊接固定，另一端用钢丝绳进行斜拉吊。计算简图如下图：

［16a槽钢，查表得Wx=108㎝3，A=21.96㎝2。

悬挑槽钢中B截面是最危险的截面，于是：

σmax=MX/WX＋RX/A=RY×300/WX＋RX/A

=18920×300/108000＋12200/2196=58.11 N/㎜2＜f=215N/㎜2

塔式起重机安全规程GB5144-2012.pdf悬挑槽钢承载力满足要求