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锅炉房高支模施工方案简介：

锅炉房高支模施工方案是一种针对在锅炉房等高大空间内进行模板支撑结构施工的详细规划。高支模，全称高大模板支撑系统，通常用于高层建筑、桥梁、隧道等大型工程的混凝土浇筑过程中，以确保施工的稳定性和安全性。

在锅炉房的施工中，由于空间特殊，可能涉及到高压设备、高温环境以及严格的消防安全要求，因此施工方案需要特别注意以下几点：

1. 安全设计：方案应详细规定模板、支撑系统的结构形式、尺寸和间距，以确保模板的稳定性，防止模板倒塌。同时，应考虑风荷载、地震荷载等因素，进行抗倾覆、抗滑移的计算。

2. 施工流程：包括模板的安装、固定、混凝土浇筑、拆除等步骤，确保每个环节的顺畅进行。

3. 高空作业：由于是高支模，可能存在高空作业风险，因此需要设置防护网、安全带等安全措施，并遵守相关的安全操作规程。

4. 环保与消防：考虑材料的回收利用，减少对环境的影响。此外，施工过程中要加强防火措施，避免引发火灾。

5. 监测与验收：施工过程中应定期进行结构稳定性检查，模板应进行验收，确保其符合设计要求。

总结来说，锅炉房高支模施工方案是一个综合了结构设计、施工组织、安全防护、环保消防等多个方面的综合性方案，旨在保证施工过程的安全、高效和质量。

锅炉房高支模施工方案部分内容预览：

剪力系数KV=2.533

Vmax=KVP=2.533×3.94=9.98kN

τ=3V/(2bh)=3×9.98×1000 /(2×2×450.00)=16.63N/mm2

《户外严酷条件下的电气设施 第4部分：装置要求 GB/T9089.4-2008》 第二层龙骨抗剪强度τ=16.63N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=2.809

P’=V=1/2×q×梁宽＋P板重=0.5×20.31×300/1000+0.78=3.83kN

υmax= KυP’L3/（100EI）=2.809×3.83×1000×10003/(100×206000×227000)=2.30mm

[υ]=L/400=1000/400=2.50mm

第二层龙骨挠度υ=2.30mm＜[υ]=2.50mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为4.060

每根钢管承载NQK1 =4.060×3940=15997N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×0.60×1.00×1000=840N

每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2 =15997+840=16837N

钢管重量0.0346kN/m,立杆重量=0.0346×5.4×1000=187N

水平拉杆4层,拉杆重量=4×1.60×0.0346=221N

扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.60×4=58N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=187+221+58=467N

钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×467+16837=17397N

L0=h+2a=1.80+2×0.25=2.30m

钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=230.00/1.59=144.65<150杆件长细比满足要求

P=N/(A)=17397/(0.328×450.00)=117.87N/mm2

钢管承载力117.87N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

（1）支承面受冲切承载力验算

钢管立杆设配套底座100×100mm，支承面为(按C15考虑）混凝土楼板

支承楼板厚=120mm，上部荷载为：F=17.40kN；

σpc,m =1.00N/mm2，Um=4×100=400mm，βh =1.00

(0.7βh ft＋0.15σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×0.91+0.15×1)×1.00×400×105]/1000=33.05kN

钢管支承面受冲切承载力33.05kN＞17.40kN,满足要求。

(2) 支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2

βl=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×3×6120×0.01=137.70kN

支承面局部受压承载力F=137.70kN＞17.40kN,满足要求。

F1 =0.22γ×200/（T+15）β1 β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃)

F2=γH=24×梁高=24×2.20=52.80kN/m2

F1、F2两者取小值F=45.75kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.91m

2）振捣砼产生的荷载4.00kN/m2

取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；

W=bh2/6=2020×182/6=109080mm3，I=bh3/12=2020×183/12=981720mm4。

σ= M/W=1154885/109080=10.59N/mm2

侧模抗弯强度σ=10.59N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×122.21×300/1000=22.22kN

τ=3V/（2bh）=3×22.22×1000/(2×18×2020)=0.92N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.92N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故

挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×110.90×3004/(100×9000×981720)=0.65mm

[υ]=L/400=300/400=0.75mm

侧模挠度υ=0.65mm＜[υ]=0.75mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

计算跨度404mm；跨数5跨。木枋尺寸 b=50mm，h=100mm；

σ=M/W=311049/83333=3.73N/mm2

侧肋抗弯强度σ=3.73N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.606

Vmax=KV qL =0.606×18.15×404/1000=4.44kN

τ=3V/（2bh）=3×4.44×1000/(2×50×100)=1.33N/mm2

侧肋抗剪强度τ=1.33N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

均布荷载q，=54.90×300/1000=16.47N/mm；挠度系数Kυ=0.644

[υ]=L/400=404/400=1.01mm

侧肋挠度υ=0.08mm＜[υ]=1.01mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×60.50=57.48kN/m2;设5排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=337mm=0.34m，N=abFs=0.60×0.34×57.48=11.73kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN

对拉螺栓受力11.73kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。

五、楼面模板支撑计算书

100mm板厚楼面模板支撑计算书

结构板厚100mm,层高4m，结构表面考虑外露；模板材料为：夹板底模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48×3.2mm钢管：横向间距1200mm,纵向间距1200mm,支撑立杆的步距h=1.80m；钢管直径mm,壁厚48×3.2mm,截面积4.50cm2,回转半径i=1.59cm；立杆上端伸出至模板支撑的长度a=0.25m。钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

（1）底模及支架荷载计算

荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值

①底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m

②砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 0.18 × 1.2 = 5.18 kN/m

③钢筋荷载 1.10 kN/m3 × 1.0 × 0.18 × 1.2 = 0.24 kN/m

④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m

底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 9.28 kN/m

底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③ q2 = 5.78 kN/m

第一层龙骨间距L=400mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm；

W=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。

a.①＋②＋③＋④荷载

剪力系数KV=0.606

V1=KVq1L=0.606×9.28×400=2249N=2.25kN

跨中弯矩系数KM=0.077

M3=KMq2L2 =0.077×5.78×4002=71210N.mm

剪力系数KV=0.606

V2=KVq2L=0.606×5.78×400=1401N=1.40kN

挠度系数Kυ=0.644

υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×5.78×4004/(100×9000×486000)=0.22mm

C施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）

计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN ,计算简图如下图所示。

跨中弯矩系数KM=0.2

M4=KM×PL=0.20×3.50×1000×400=280000N.mm

剪力系数KV=0.600

JC∕T 2563-2020 玻璃行业绿色工厂评价导则V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN

挠度系数Kυ=1.456

υ3=KυPL3/(100EI)=1.456×3.50×1000×4003/(100×9000×486000)=0.75mm

M3＋M4=351210N.mm

比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。

《建筑设计防火规范》GB50016-2014(2018年版)实施指南.pdfM=351210N.mm=0.35kN.m

σ=M/W=351210/54000=6.50N/mm2

楼板底模抗弯强度σ=6.50N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。