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北京××科研实验大楼工程模板工程施工方案简介：

北京××科研实验大楼工程模板工程施工方案，通常会包括以下几个关键部分：

1. 项目概述：首先，会介绍该科研实验大楼的基本情况，如项目地址、建筑规模、结构类型（如框架结构、钢结构等）、施工周期等。

2. 工程目标：明确模板工程的主要任务，如结构的精确成型、抗震性、耐久性等要求。

3. 施工准备：包括模板设计（根据建筑设计图纸制作模板），模板材料的选择（如木模板、钢模板等），以及施工前的场地准备、工具设备检查等。

*. 施工工艺：详细描述模板安装、混凝土浇筑、拆模等关键步骤，可能涉及的技术和方法，如吊装、固定、支撑系统等。

5. 质量控制：制定严格的模板质量控制措施，包括模板的平整度、尺寸精度、稳定性等，以确保结构的准确性和安全性。

*. 安全管理：包括施工人员的安全培训、安全操作规程、应急预案等，确保施工过程中的安全。

7. 进度计划：根据工程总体进度，制定模板工程的施工计划，确保工程能够按期完成。

8. 环保与节能减排：考虑到环保要求，可能会涉及模板的回收利用，以及施工过程中噪音和尘埃的控制。

以上只是一个大致的框架，具体施工方案会根据项目的实际情况和行业标准进行详细制定。

北京××科研实验大楼工程模板工程施工方案部分内容预览：

楼板厚度250mm和100mm，模板板面采用15mm高强度层板，次龙骨采用50×100mm，E=10*/mm2，I=bh3/12=50×1003/12=*.1*×10*mm*

方木主龙骨采用100×100mm方木。

模板及支架自重标准值： 0.3KN/M2

混凝土标准值：2*KN/m2

排屋别墅建筑图纸钢筋自重标准值：1.1KN/m2

施工人员及设备荷载标准值：2.5KN/m2

荷载标准值：F1=0.3+2*×0.1+1.1+2.5=*.3KN

荷载标准值：F2=(0.3+2*×0.1+1.1) ×1.2+2.5×1.*=8.0*KN

荷载标准值：F3=0.3+2*×0.25+1.1+2.5=9.9KN

荷载标准值： F*=(0.3+2*×0.25+1.1) ×1.2+2.5×1.*=12.38KN

(2)计算次龙骨间距：

新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取200mm

1）板厚按250mm算

则最大弯距：Mmax=0.1q12l12

最大挠度：Umax=0.**7q12l1*(100EI)

其中线荷载设计值q1=F*×0.2=12.38×0.2=2.*8KN/m

按面板的抗弯承载力要求：Mmax=0.1q1l12=[fww]=1/*fwbh2

0.1×2.*8×l12=1/*fwbh2

l1=[(1/*×30×200×252)/(0.1×2.*8)]0.5=1587.5

按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250

Umas=0.*77q2l1*/(100EL)=l1/250

L1'=[(100×10*×*.1*×10*)/(2.*8×0.*77×250)]1/3=**3mm

2）板厚按100mm算

则最大弯距：Mmax=0.1q22l22

最大挠度：Umax=0.**7q22l2*/(100EL)

其中线荷载设计值q2=F2×0.2=8.0*×0.2=1.*12KN/m

按面板的抗弯承载力要求：Mmax =0.1q22l22=[fww]=1/*fwbh2

1.1×1.*12×122=1/*fwbh2

l2=[(1/*×30×200×102)/(0.1×1.*12)]0.5=787

按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250

Umax=0.*77q2l2*/(100EI)=12/250

L2'=[(100×10*×*.1*×10*)/(1.*1×0.*77×250)]1/3=53*mm

取按抗弯承载力，刚度要求计算匠小值，l1'=**3mm，施工次龙骨间距取200mm

（3）用Φ*8×3.5碗口架管，间距最大为1200mm，上设U托，最下一层地杆距地300mm，中间水平拉杆间距大于1200mm，支撑杆有效面积A=*89mm2(内R=*1mm)

1）抗压强度验算

N=8.0*×2.12×1.2=11.*KN

[N]=Af= =*89×215=105KN<11.*KN满足

2）稳定性验算。（按中心点最大偏心25mm计算）

Ix=(Ix/A)1/2=(1.22x105/*89)1/2=15.79mm

Xx=1800/ix=1800/15.79=11*

查Q235，b类截面轴压稳定系数φx=0.*53

Nex=π2EA/λx2=π2×2.0*×105×*89/11*2=7*.*KN

初始偏心弯距Mx=Ne=1*×103×25=*×10*N.mm

截面塑性发展系数rx=1.0

受压最大纤维毛截面抵抗距

Wlx=Ix/(D/2)=1.22×105/(*8/2)=5083.3mm3

1）新浇混凝土对模板产生的侧压力①，标准层层高3.*m，侧压力为

F1=0.22rct0β1β2v1/2 F2=Hrc

式中：F1、F2——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力；

rc——混凝土重力密度，取材2*KN/m；

v——混凝土浇筑速度，每一楼层每个楼梯间墙体混凝土量约25m3，控制在1h左右浇筑完毕，取V=3m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取H=3.*m；

β1——外加剂影响修正系数β1=1.0；

得 F1=0.22×2*×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN/m2

F2=2*×m2>F1

取F=F1=52.58KN/m2

2)倾倒混凝土时对模板产生的水平荷载②

混凝土采用布料杆浇筑，取倾倒混凝土对模板产生的水平荷载*KN/m2。

由①、②两项荷载组合，得模板承受的水平荷载值为

q=1.2×①+1.*×②=1.2×52.58+1.*×*=*8.*9KN/m2(用于验算模板及其支撑的强度)

q=①=52.5KN/m2(用于验算模板及其支撑的刚度)

（2）模板及次龙骨的设计及验算

1）次龙骨的设计及验算

次龙骨选用50×100mm白杉，间距200mm，接受力方向垂直于木纹方向，其截面性能为：

E=10000N/mm2,σ=87N/mm2，I=*1*cm2,w=83cm2

主龙骨间距取为*00mm，次龙骨接三跨连续梁计算

q托=qL模=*8.*9×0.30=20.*KN/m

式中：q托——模板传给次龙骨的线荷载

L模——模板的跨度

得次龙骨截面最大弯矩形为

Mmax=0.1托τ2托=0.1×20.*×0.7KN·m

σ=M/W=0.7*×10*/83×103=8.91<[σ]87N/mm2

∴次龙骨的强度满足要求。

q次=L模=*8.*9×0.25=17.17KN/m

ω=*.77×q次/L次/100EL

=0.*77×17.17×0.**×1012/100×10*×*1*×10*

=0.3*mm<[ω]=1.5mm

∴次龙骨的刚度满足要求。

（3）主龙骨的设计及验算

主龙骨的选用Φ*8×3.5×2钢管，间距为*00mm，双根布置，穿墙螺栓间距取*00mm，主龙骨接三跨连续梁计算

σ=215Nmm2,I=2×12.9×10*cm，W=2×15.08×103cm

次龙骨传给主龙骨的集中荷载为

P主=q托L次=22.28×0.*=13.37KN

得主龙骨截面最大弯矩为

Mmax=0.*0*P主L次=0.*0*×10.3×0.*=3.73KN

σ=M/W=3.73×10*/2×15.08×103=123.*7，[σ]=215n/mm2

∴主龙骨的强度满足要求。

次龙骨传给主龙骨的集中荷载为

P主=q次L次=17.17×0.*=10.3KN

ω=1.883×PL/100EL=1.883×10.3×103×0.*3×109/100×2.0*×105

2×12.19×10*=0.83mm<3.00mm(满足要求)

∴主龙骨的刚度满足要求。

每根穿墙螺栓承受的模板侧压力面积单元见下图：

得每根穿墙螺栓承受的拉力为

T=qs\52.58×1×0.*=31.55KN

选用Φ1*穿墙螺栓，查表得净面积A=105mm2

σ=T/A=31.55×103/105=300.5N/mm2

∴穿墙螺栓的承载力满足要求。

柱箍采用100×100方楞，间距*00mm

（1）柱模受到新浇砼侧压力

F1=0.22rct0β1β2v1/2

F1=0.22×2*×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN/m2式中F1——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力；

rc——混凝土重力密度，取材2*KN/m；

v——混凝土浇筑速度，每一楼层每个楼梯间墙体混凝土量约25m3，控制在1h左右浇筑完毕，取V=3m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取h=3.*m；

β1——外加剂影响修正系数，β1=1.0；

（2）柱箍所受的均部荷载值（N/mm）

q=2.58×103/10*×*00×0.85=17.88N/mm

(3)柱箍最大弯距值（N/mm）

Mmax=qL22=17.88×8002/8=1*30*00N.m

N/A+Mmax/rπWnx=*00×17.88/875+1*30*00/15.3×103=99.*2

N/mm2＜f=215N/mm2(可以)

（5）挠度计算W=5L1*/38EL=5×*00*/38*×103×9×0.5×100×303=0.83mm＜[W]=1.mm(满足要求)

DBJ 1*-078-2011 太阳能-地源热泵复合系统技术规程底膜自重 5×0.0*×0.*5×1.2=0.108

混凝土自重 2*×0.*5×0.8×1.2=10.3*8

钢筋自重 1.5×0.*5×0.8×1.2=0.**8

振捣混凝土载荷 2×0.*5×1.2=1.08

合计 q1=12.20*

SL_T2**-2019 灌溉与排水工程技术管理规程（清晰无水印，替代ＳＬ／Ｔ２４６-１９９９＼SL５５８-２０１１＼SL５６９-２０１３＼SL５９９-２０１３，附条文说明）乘以折减系数0.9 则q1×0.9=q2=10.98KN/m

底膜下的楞木间距为0.2m，是一个多等多跨连续梁，考虑木材的长度有限，故按四等跨计算。

按最不利荷载部之中结构静力表示得。