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系杆拱桥支架施工方案简介：

系杆拱桥支架施工方案主要是针对大型系杆拱桥建设过程中的一种临时支撑结构。这种结构主要用于桥墩的施工，以保证拱桥的形状在建设过程中得以保持，同时承受桥上施工荷载，防止桥梁过早承载过重而发生变形。

其施工步骤一般包括以下几个阶段：

1. 设计与规划：首先，根据桥的设计图纸，进行支架的结构设计，确定支架的类型（如工字钢支架、钢桁架支架等），以及支架的尺寸、材料等。

2. 施工准备：准备好施工所需的材料、设备，如钢材、焊接设备、吊装设备等，并进行施工人员的技术培训。

3. 支架基础施工：对支架的基础进行开挖、浇筑混凝土等工作，确保基础的稳定。

4. 支架安装：按照设计图纸，将预先制作好的支架部件进行拼装，然后吊装至预定位置，进行精确对位。

5. 系杆安装：在支架上安装系杆，通过系杆将桥的两侧连接，形成稳定的拱形结构。

6. 桥体施工：在支架上逐步安装桥面板和栏杆等，同时进行混凝土的浇筑和养护，直至桥体完全形成。

7. 支架拆除：待桥体完全稳定后，拆除支架，完成施工。

8. 后期维护：对桥梁进行定期的检查和维护，确保其安全运行。

整个施工过程需要严格遵守相关施工规范和安全规定，以确保施工质量和人员安全。

系杆拱桥支架施工方案部分内容预览：

小横杆荷载为由弓形木直接传递的荷载，按三等跨连续梁计算其受力如图示： 10.08 kn

跨中最大弯矩Mmax =0.175*10.08*0.4=0.70kn.m

最大反力Qmax=0.65*10.08=6.55kn 0.4 0.4 0.4

TZ 212-2005 客运专线铁路路基工程施工技术指南弯曲强度σ=M/W=0.70*10^6/5.08*10^3

=138mpa< [σ]=205mpa

挠度 f =1.146*(Pl^3/(100*E*I))

=1.146*10.08*10^3*400^3/(100*2.06*10^5*1.219*10^5)

=0.29mm<400/150=2.7mm

大横杆荷载为小横杆直接传递的荷载，按三等跨连续梁计算其受力如图示： 6.55kn

跨中最大弯矩Mmax =0.175*6.55*0.8=0.92kn.m

弯曲强度σ=M/W=0.92*10^6/5.08*10^3

=181mpa< [σ]=205mpa 0.8 0.8 0.8

挠度 f =1.146*(Pl^3/(100*E*I))

=1.146*6.55*10^3*800^3/(100*2.06*10^5*1.219*10^5)

=1.53mm<800/150=5.3mm

立杆承受由大横杆传递的荷载和支架自重，故N=6.55+0.91=7.46kn,横杆步距为1.5m。

长细比λ=l/i=1500/15.78=95,查表得

稳定系数φ=0.626

容许承载力[N]= φ*A*[σ]=0.626*489*205=62.75kn＞N=7.46kn

由以上计算可知：大横杆传给立杆的最大竖向作用力

R=6.55kn

P=N/Ab=7.46*10^3/(0.1*0.1)（底座面积）

=0.75mpa<3.0mpa(C25砼弯拉应力)

计算跨径L=60m，计算矢高f=15m,拱圈平均截面积A=1.54m2,半跨拱弦与水平线交角φm=arctg(1/4)，砼弹性模量E=2×106,拱圈恒载推力Hg=0.94*108.7/2*25=1270kn。

拱圈自重产生的拱顶下沉δ1=（（l/2）^2+f^2）/f×Hg/(A*cosφm*E)

=(30^2+15^2)/15×1270/(1.54*0.9412*2*10^6)=33mm

拱圈温度变化产生的变形δ2=（l/2）^2+f^2）/f×（α*Δt）

=(30^2+15^2)/15×0.00001×12o=9mm

墩台水平位移产生的拱顶弹性挠度或略不计

支架弹性变形δ3=σ*h/E

支架非弹性变形δ4:支架接触面有：模板/弓形木/小横杆；小横杆/大横杆/立杆/支架基础，δ4=3*2+2*3=12mm

Σδ=33+9+2+12=56mm，预拱度值设置按二次抛物线分配

计算跨径L=25.36m，计算矢高f=5.354m,拱圈平均截面积A=1.875m2,半跨拱弦与水平线交角φm=arctg(5.354/25.36)，砼弹性模量E=2×106,拱圈恒载推力Hg=0.94*63.9*25=1270kn。

拱圈自重产生的拱顶下沉δ1=（（l/2）^2+f^2）/f×Hg/(A*cosφm*E)

=(12.68^2+5.354^2)/5.354×1502/(1.875*0.9573*2*10^6)=15mm

拱圈温度变化产生的变形δ2=（l/2）^2+f^2）/f×（α*Δt）

=(12.68^2+5.354^2)/5.354×0.00001×12o=4mm

墩台水平位移产生的拱顶弹性挠度或略不计

支架弹性变形及非弹性变形δ4按中拱近似取值14mm

Σδ=15+4+14=33mm，预拱度值设置按二次抛物线分配

在行车道系结构中，最大结构截面为边跨肋间端横梁，单位面积荷载最大，故在强度和稳定计算时以边跨肋间端横梁为计算依据。

拱肋砼自重取25×1.2=30kn/m2

施工人员及机具和砼振捣荷载合计取4.5 kn/m2

支架自重为0.038 kn/m×12(最大高度两根)=0.46kn

方木为20×20方木，横向支承于小横杆上，间距0.4m，立杆纵距0.8m为计算跨径，则均布荷载为：30×0.4×1.2(荷载系数)+4.5×0.4×1.4(荷载系数)=16.92 kn/m,按三等跨连续梁计算如图示:

跨中最大弯矩Mmax =0.08*16.92*0.8=1.08kn.m

16.92kn/m

最大反力Qmax=0.6*16.92*0.8=8.12kn

弯曲强度σ=M/W=1.08*10^5/1333.3 0.8 0.8 0.8

=81mpa<1.2[σ]=96.84mpa

(临时结构容许应力可提高1.2)

挠度 f =0.677*(ql^4/(100*E*I))

=0.677*16.92*10^6*800^4/(100*10.5*10^9*13333*10^3)

=0.33mm<800/150=5.3mm

小横杆荷载为由弓形木直接传递的荷载，按三等跨连续梁计算其受力如图示： 8.12 kn

跨中最大弯矩Mmax =0.175*8.12*0.4=0.57kn.m

最大反力Qmax=0.65*8.12=5.28kn 0.4 0.4 0.4

弯曲强度σ=M/W=0.57*10^6/5.08*10^3

=112mpa< [σ]=205mpa

挠度 f =1.146*(Pl^3/(100*E*I))

=1.146*8.12*10^3*400^3/(100*2.06*10^5*1.219*10^5)

=0.24mm<400/150=2.7mm

大横杆荷载为小横杆直接传递的荷载，按三等跨连续梁计算其受力如图示：

5.28kn

跨中最大弯矩Mmax =0.175*5.28*0.8=0.74kn.m

DB62／T 2966-2019标准下载弯曲强度σ=M/W=0.74*10^6/5.08*10^3

=146mpa< [σ]=205mpa 0.8 0.8 0.8

挠度 f =1.146*(Pl^3/(100*E*I))

=1.146*5.28*10^3*800^3/(100*2.06*10^5*1.219*10^5)

=1.23mm<800/150=5.3mm

立杆承受由大横杆传递的荷载和支架自重，故N=5.28+0.91=6.19kn,横杆步距为1.5m。

长细比λ=l/i=1500/15.78=95,查表得

稳定系数φ=0.626

DBJ50／T-207-2014 旋转挤压灌注桩技术规程容许承载力[N]= φ*A*[σ]=0.626*489*205=62.75kn＞N=6.19kn